控冷工艺

摘要： 本文采用热模拟试验机研究了中碳冷镦盘条在不同加热温度和冷却工艺下氧化铁皮的形貌、组成、厚度及剥离性能。研究结果表明:在同一冷速下,温度越高,氧化铁皮生长得越快、越厚,在同一温度下冷速越大,氧化层总厚度越薄;吐丝温度930°C、冷速为1.5°C/s,600°C以后冷速4°C/s的冷却工艺具有最好的氧化铁皮脱落比例。

摘要： 针对宣钢焊丝钢盘条性能极差偏大、通条性不良,拉拔性能不好,焊丝加工过程断丝率高等问题.以客户在使用过程中产生的断线为起点探究,通过大量生产跟踪、实验,数据分析以及厂外对标,找到了造成产品的拉拔性能不好,断丝率高的主要因素是辊道速度与轧制速度之间不匹配引起的组织异常和表面脱碳,发现了在满足搭接点的控冷要求时,非搭接点温降速度较快,不能满足1°C/s的控冷要求;而满足非搭接点的控冷要求时,搭接点的出罩温度较高,相变不能完成的现象.针对这个现象,对终轧速度和风冷辊道速度从新进行了试验设定,降低了轧速,减少了搭接点和中间部位的温差,最终实现搭接点在罩内的平均冷速为0.81°C/s,中间部位罩内的平均冷速为0.91°C/s.改进后,盘条从原来的可以拉拔至1.2mm断丝率较低,改进为可以稳定拉拔至1.0mm不断丝,质量符合厂家要求.

摘要： 结合产品的市场用途,制定了相应的成分控制范围,并依此测定了CCT曲线;依据CCT曲线制定的控冷工艺,可生产得到完全满足后续制作焊丝要求的热轧盘圆产品.为了减少精炼增氮,改变以往进站加入发泡剂、脱氧剂时机,现加入时机为当发泡剂开始发泡时,同时开始加入脱氧剂,让整个过程不断地持续的进行发泡扩散脱氧,并且起到快速升温,精炼过程氮含量比之前平均降低了6 ppm,效果明显.在课题研究过程中,通过理论研究、摸索创新,散冷辊道首段速度实现了0.1 m/s的极限速度.这一速度使产品相变前冷却速度更为接近CCT曲线中所示的理想状态下的冷却速度.

摘要： 结合棒材生产线的工艺装备实际,进行了抗震钢筋HRB400E铌钒复合微合金化工艺研究与生产实践.通过控制加热温度及开轧温度提高铌的固溶度,轧后采用微穿水工艺加速铁素体相变并减少贝氏体产生,解决了含铌钢筋拉伸试验应力-应变曲线屈服平台不明显、市场接受度差的问题,同时避免了单纯采用铌微合金化钢筋大规格屈服强度不足的问题.铌钒复合微合金化抗震钢筋HRB400E符合国家标准质量要求,降低了合金成本,有利于抗震钢筋HRB400E的推广应用.

摘要： 针对SWRCH35K热轧盘条魏氏组织及混晶的现象,对实验数据进行了研究及理论分析,找出了SWRCH35K热轧盘条魏氏组织及混晶缺陷的主要原因,并提出了通过降低吐丝温度、调整入保温罩和出保温罩的温度来消除魏氏组织;通过提高精轧入口温度,使精轧道次在再结晶区轧制来消除混晶的控冷优化措施.工艺优化后,SWRCH35K产品的晶粒细小、均匀且无魏氏组织出现.

摘要： 利用Gleeble热模拟试验机对72A帘线钢的动态CCT曲线进行了绘制,分析了不同冷却速度下金相组织、珠光体片层间距以及维氏硬度的变化.以此为指导,对72A帘线钢进行工业控冷试验,研究了轧制过程中精轧机入口温度、吐丝温度和冷却速度对72A帘线钢力学性能的影响,确定了72A帘线钢在不出现马氏体等硬相组织下的最大冷却速度.结果表明,随着冷却速度的增加,72A帘线钢组织由铁素体+珠光体向马氏体转变,铁素体含量越来越少,维氏硬度逐渐增加,珠光体平均片层间距也逐渐减小.当冷速>30°C/s时,珠光体平均片层间距<0.1μm,且出现了不利于加工的马氏体组织.

摘要： 介绍了控冷工艺中不同吐丝温度、辊道速度、风机开启对帘线钢LX80A盘条表面氧化铁皮厚度及结构的影响,并模拟用户机械除鳞方式对盘条进行扭转试验,研究不同试验方案对盘条扭转后掉落的氧化铁皮片状大小的影响。同时现场跟踪了用户机械除鳞效果,通过控冷工艺试验研制出适合用户机械除鳞的氧化铁皮厚度及结构。

摘要： 本文通过对XGLX82A化学成分和控冷工艺参数调整,提高了其抗拉强度,满足了客户要求,同时,不同的季节制定不同XGLX82A控冷工艺：化学成分:5-9月份C%:0.82-0.84，其余月份:0.80-0.82、辊道速度:5-9月份辊道速度执行试验工艺，其余月份:辊道速度执行原工艺(原工艺的Z1、Z2~Z10分别为0.70、0.74、0.78、0.82、0.86、0.88、0.92、0.94、0.98、0.98;试验工艺的Z1、Z2~Z10分别为0.80、0.84、0.88、0.92、0.96、1.00、1.04、1.08、1.12、1.12)。为其它高碳钢控冷工艺制定提供参考依据.

摘要： 针对厚规格热轧带钢的组织均匀性问题,本文采用三维热力耦合有限元数值方法分析热连轧机控轧控冷等工艺参素.结果表明:轧制过程中带钢厚度方向变形分布最小位置在表面,最大位置在靠近厚度1/4位置向表面偏的位置.仅采用轧制规程的改变提高厚度中心变形量的效果不明显;在相同的压下率条件下,预先对铸坯表面进行降温,可增加铸坯中心部位等效应变11％.心部与表面冷却速度差异随着初始冷却速率(由水量、水温、精轧出口速度等综合决定)增加而增加.采用本文优化的轧制及冷却工艺,产品厚度方向组织均匀性得到大幅提高,上下表面晶粒度最大差0.3级,表面与中心最大差1.1级,提高了厚规格产品组织均匀性.

摘要： 通过风冷加速冷却、热态矫直两组对比试验,分析了造成福建三安钢铁有限公司螺纹盘条屈服不明显原因.采取优化控冷工艺、规范力学制样等措施,改善螺纹盘条屈服不明显问题.

摘要： 控冷钢板板形横向瓢曲现象对钢板最终板形影响较大,本文从钢板瓢曲的主要原因入手,结合鲅鱼圈厚板部控冷钢板的生产现状,对产生横向瓢曲的成因进行了分类,并针对不同原因制定了相应的解决方法,结果表明:通过优化控冷模型,修改设备参数,可以明显改善热应力造成的钢板横向瓢曲情况;优化控冷工艺参数,采用适当的热矫直工艺,可有效减少相变应力造成的钢板横向瓢曲情况.

摘要： 根据中厚板轧线L2级记录的大量现场数据以及传热学原理,采用有限差分、神经网络、分类自适应等方法,建立了适应中厚板冷却过程的温度场计算模型。离线模拟结果表明:预矫温度和返红温度计算值与测量值误差在±10°C内的比例分别为96.1％和92.0％,标准差分别为4.9°C和5.6°C。并通过建立的模型对厚度和集管组数变化时空冷、水冷和返红3个过程厚度方向上的温度场和平均冷速进行了分析,分析结果为理解和制定合理的中厚板控冷工艺提供了依据。

摘要： 通条性能不稳定、组织不均匀是80MnCr盘条在拉拔或扭转加工过程中发生断裂的主要原因之一,本文利用淬火膨胀仪绘制了80MnCr盘条的静态CCT曲线,采用切线法得到了相变过程中的临界转变温度点,通过金相显微镜观察了不同冷却速度条件下80MnCr盘条的析出组织,通过扫描电镜分析了不同冷却速度条件下80MnCr盘条的珠光体片层间距,研究了不同冷却参数对80MnCr盘条相变组织转变的影响。结果表明,80MnCr盘条产生马氏体的临界冷却速度为10°C/s,为避免产生马氏体组织,应控制冷速小于10°C/s;同一吐丝温度下,随着冷速的提高,珠光体片层间距不断变细,当冷速为7°C/s时,珠光体片层间距为60～104.8nm,生成屈氏体组织;冷速为3～5°C/s时,组织均匀,索氏体率为90％以上,片层间距在95～114.3nm,机械性能最佳。

摘要： 宣钢高线针对现有高线吐丝后的冷却工艺特点,提出在吐丝机至1号风机之间的斯太尔摩辊道上对线圈采用气雾冷却控冷工艺,可使线材同圈性能差降低15～20 MPa,同时成品力学性能可提高15～20 MPa,不仅能有效改善线材表面质量,减少质量异议的发生,同时能为提高宣钢产品市场竞争力夯实基础。

摘要： 与普线相比,高线拉拔过程中润滑粉吸附不好,影响线材性能.研究了控冷工艺、线材表面形态及润滑剂配方对高线低碳钢拉拔过程中润滑粉吸附效果的影响.高线低碳钢吐丝温度为930°C时,盘条氧化铁皮中FeO最厚,润滑粉吸附效果最好,采用延迟冷却,线材表面润滑粉吸附效果好,有利于提高盘条拉拔性能;轧制量在200～600 t时线材的表面状态最有利于润滑粉的吸附;润滑剂中添加30％油性剂,钢丝表面润滑粉吸附均匀,有利于拉拔过程的润滑.

摘要： 采用Gleeble-3800测定了冷镦钢SCM435的连续冷却转变曲线(动态CCT曲线)和等温转变曲线(动态TTT曲线).结果表明,在0.10～10 K/s冷速下,组织演变次序依次为F+P,F+P+微量M,F+P+B+少量M,F+少量P+大量B+少量M,B+少量M,M+少量B;珠光体最佳转变温度为650～675°C,贝氏体最佳转变温度为400～450°C,在575～625°C相变速度极慢.动态CCT曲线和TTT曲线为SCM435控冷工艺和组织性能的预测提供了依据.

摘要： 介绍了气保焊丝用H11Mn2SiA热轧盘条的生产试验情况。测定了该钢种动态连续冷却转变(CCT)曲线，研究了控冷工艺和化学成分与组织性能的关系。使盘条力学性能和焊接质量满足了标准和用户要求。

摘要： 本发明公开了一种GCr15轴承钢管坯热轧穿孔后控冷装置，包括设在机架上的检测装置、冷却轴承钢管的控冷水圈、输送轴承钢管的辊道系统和采集检测装置测得数据控制控冷水圈工作的控制系统，控冷水圈包括外钢圈、设在外钢圈中的内钢圈和封住外钢圈和内钢圈之间空间的端面板，以及接在外钢圈上的进水管和出水管，在内钢圈上设有若干出水针孔。另外本发明还提供了一种GCr15轴承钢管坯热轧穿孔后控冷工艺，采用上述控冷装置实现。本发明在保证钢管表面不产生裂纹的情况下，抑制网状碳化物的析出，获得细片状索氏体组织，有利缩短球化退火时间和提高球化退火组织级别，降低了生产成本，提高了生产效率。

摘要： 本发明公开了一种Ti‑V复合微合金化超细贝氏体非调质钢及其控锻控冷工艺和生产工艺，所述Ti‑V复合微合金化超细贝氏体非调质钢包括如下重量百分比的化学成分：C 0.20‑0.30％、Si 0.20‑0.40％、Mn 1.90‑2.10％、P≤0.010％、S 0.030‑0.050％、Cr 0.40‑0.60％、V 0.10‑0.20％、Ti 0.030‑0.050％、Ni≤0.20％、Mo≤0.20％、Al 0.015‑0.045％、N≤0.0070％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，并且Ti‑3.43*N≥0.017％且Ti×N≤0.00016％；通过高Ti含量合金化设计，辅以V‑N微合金化，使得此钢种和普通贝氏体非调质钢相比，贝氏体组织细化明显，获得类似于回火索氏体组织，强韧性得到大幅度提高。

摘要： 本发明公开了一种V微合金化高强韧性贝氏体非调质钢及其控锻控冷工艺和生产工艺，所述V微合金化高强韧性贝氏体非调质钢包括如下重量百分比的化学成分：C 0.20‑0.30％、Si 0.20‑0.40％、Mn 1.90‑2.10％、P≤0.010％、S 0.030‑0.050％、Cr 0.40‑0.60％、V 0.10‑0.20％、Ti 0.015‑0.025％、Ni≤0.20％、Mo≤0.20％、Al 0.020‑0.045％、N 60‑120ppm，其余为Fe和不可避免的杂质元素，并且Ti×N≤0.00016；此钢种和42CrMo调质钢相比，在原材料成本相当的前提下，疲劳性能与之相当，可为锻造企业省略了热处理回火工序，降低零件制造成本并减少能源消耗，可用来替代42CrMo调质钢来制造对强韧性要求较高的零部件。

摘要： 本发明公开了一种Ti微合金化高强韧性贝氏体非调质钢及其控锻控冷工艺和生产工艺，所述Ti微合金化高强韧性贝氏体非调质钢包括如下重量百分比的化学成分：C 0.20‑0.30％、Si 0.20‑0.40％、Mn 1.90‑2.10％、P≤0.010％、S 0.030‑0.050％、Cr 0.40‑0.60％、V≤0.01％、Ti 0.030‑0.050％、Ni≤0.20％、Mo≤0.20％、Als 0.020‑0.045％、N 40‑60ppm，其余为Fe和不可避免的杂质元素，且Ti‑3.43*N≥0.017％且Ti×N≤0.00016％；此钢种和40Cr调质钢相比，在原材料成本相当的前提下，疲劳性能更高、与更高等级的42CrMo调质钢相当，可为锻造企业省略了热处理回火工序，降低零件制造成本并减少能源消耗，可用来替代40Cr和42CrMo调质钢制造对强韧性要求较高的零部件。

摘要： 本发明公开了一种GCr15轴承钢管坯热轧穿孔后控冷装置，包括设在机架上的检测装置、冷却轴承钢管的控冷水圈、输送轴承钢管的辊道系统和采集检测装置测得数据控制控冷水圈工作的控制系统，控冷水圈包括外钢圈、设在外钢圈中的内钢圈和封住外钢圈和内钢圈之间空间的端面板，以及接在外钢圈上的进水管和出水管，在内钢圈上设有若干出水针孔。另外本发明还提供了一种GCr15轴承钢管坯热轧穿孔后控冷工艺，采用上述控冷装置实现。本发明在保证钢管表面不产生裂纹的情况下，抑制网状碳化物的析出，获得细片状索氏体组织，有利缩短球化退火时间和提高球化退火组织级别，降低了生产成本，提高了生产效率。

摘要： 本发明公开了一种棒材控轧控冷工艺用控气和控水装置及其使用方法，属于棒材控轧控冷工艺技术领域，包括控水系统和控气系统，控水系统包括湍流式冷却器、支座、给水器、排水器、压力表和温度传感器，温度传感器与控制器电连接；控气系统包括安装座、驱动机构和喷气机构，安装座上安装有驱动机构，驱动机构驱动喷气机构移动。本发明的棒材控轧控冷工艺用控气和控水装置及其使用方法，温度传感器实时监测湍流式冷却器内冷却水的温度，并将其反馈给微处理器，通过冷却水对棒材进行冷却处理，可达到实时控水效果，喷气机构在平移的过程中可对棒材进行均匀的喷气处理，可达到实时控气效果，大大提高了棒材的加工效果。

摘要： 本发明公开了一种V微合金化高强韧性贝氏体非调质钢及其控锻控冷工艺和生产工艺，所述V微合金化高强韧性贝氏体非调质钢包括如下重量百分比的化学成分：C 0.20‑0.30％、Si 0.20‑0.40％、Mn 1.90‑2.10％、P≤0.010％、S 0.030‑0.050％、Cr 0.40‑0.60％、V 0.10‑0.20％、Ti 0.015‑0.025％、Ni≤0.20％、Mo≤0.20％、Al 0.020‑0.045％、N 60‑120ppm，其余为Fe和不可避免的杂质元素，并且Ti×N≤0.00016；此钢种和42CrMo调质钢相比，在原材料成本相当的前提下，疲劳性能与之相当，可为锻造企业省略了热处理回火工序，降低零件制造成本并减少能源消耗，可用来替代42CrMo调质钢来制造对强韧性要求较高的零部件。

摘要： 本发明公开了一种Ti微合金化高强韧性贝氏体非调质钢及其控锻控冷工艺和生产工艺，所述Ti微合金化高强韧性贝氏体非调质钢包括如下重量百分比的化学成分：C 0.20‑0.30％、Si 0.20‑0.40％、Mn 1.90‑2.10％、P≤0.010％、S 0.030‑0.050％、Cr 0.40‑0.60％、V≤0.01％、Ti 0.030‑0.050％、Ni≤0.20％、Mo≤0.20％、Als 0.020‑0.045％、N 40‑60ppm，其余为Fe和不可避免的杂质元素，且Ti‑3.43*N≥0.017％且Ti×N≤0.00016％；此钢种和40Cr调质钢相比，在原材料成本相当的前提下，疲劳性能更高、与更高等级的42CrMo调质钢相当，可为锻造企业省略了热处理回火工序，降低零件制造成本并减少能源消耗，可用来替代40Cr和42CrMo调质钢制造对强韧性要求较高的零部件。

摘要： 本发明公开了一种Ti‑V复合微合金化超细贝氏体非调质钢及其控锻控冷工艺和生产工艺，所述Ti‑V复合微合金化超细贝氏体非调质钢包括如下重量百分比的化学成分：C 0.20‑0.30％、Si 0.20‑0.40％、Mn 1.90‑2.10％、P≤0.010％、S 0.030‑0.050％、Cr 0.40‑0.60％、V 0.10‑0.20％、Ti 0.030‑0.050％、Ni≤0.20％、Mo≤0.20％、Al 0.015‑0.045％、N≤0.0070％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，并且Ti‑3.43*N≥0.017％且Ti×N≤0.00016％；通过高Ti含量合金化设计，辅以V‑N微合金化，使得此钢种和普通贝氏体非调质钢相比，贝氏体组织细化明显，获得类似于回火索氏体组织，强韧性得到大幅度提高。

摘要： 本发明属于45钢轴类件生产技术领域，涉及采用控轧控冷工艺生产一种直接切削用45钢的方法。步骤为：将钢坯加热均匀化，经除鳞后轧制成中间矩形坯，然后进入连轧机液压剪前进行待温，待温至850～920°C，时间为5～6分钟；待温后经切头尾后进入连轧机经5～7道次轧制成直径Φ140～160mm圆钢棒材；出轧机后立即进入穿水管穿水冷却，采用强冷‑弱冷交替，测温点返红温度为520‑640°C；最后经缓冷、精整、矫直工序、检测后入库。本发明通过控制铁素体‑珠光体钢轧后冷却速度，可细化铁素体晶粒，增加珠光体占比和缩小片间距，通过低温轧制和控冷两大工艺技术，最终实现控轧控冷满足45钢优异综合的组织和的力学性能的要求。