热模拟

摘要： 为了精确获得不同温度梯度条件下焊接热影响区的组织和性能,采用焊接热模拟的方式对一种低碳当量Q960E及其对比钢进行了两次模拟热循环试验,并获得了一次热模拟后的CGHAZ,以及二次热模拟后的未变粗晶热影响区(UA CGHAZ)、过临界粗晶热影响区(SCR CGHAZ)、临界粗晶热影响区(ICR CGHAZ)和亚临界粗晶热影响区(SR CGHAZ)的显微组织,开展了组织分析、冲击韧性测试和硬度表征.结果表明,低碳当量Q960E和高碳当量对比钢的ICR CGHAZ和SR CGHAZ均有再热脆化敏感性,在-40°C下对比钢的SR CGHAZ的冲击韧性低至9 J,其晶界点状和条状碳化物分布是再热脆化的主要原因;低碳当量Q960E的SR CGHAZ软化最为严重,其原因是细晶强化、位错强化和析出强化联合丧失造成的.

摘要： 针对准噶尔盆地沙湾凹陷周缘上古生界天然气成因与来源认识不清的问题,运用烃源岩热解气模拟实验技术,根据热解气碳同位素分布,结合天然气组分、碳同位素、轻烃组成及伴生原油地球化学特征,揭示了沙湾凹陷周缘上古生界天然气成因与来源。研究结果表明:研究区天然气具有6种成因类型,Ⅰ类天然气来源于佳木河组烃源岩,δ^(13)C_(2)值大于-26.0‰;Ⅱ类天然气为生物气,具有偏负δ^(13)C_(1)值和极高的干燥系数;Ⅲ类天然气来源于佳木河组烃源岩与下乌尔禾组烃源岩混合,干燥系数大于0.95,δ^(13)C_(2)在-26.0‰左右;Ⅳ类天然气来源于下乌尔禾组烃源岩,δ^(13)C_(2)值为-27.5‰~-26.9‰;Ⅴ类天然气主要为下乌尔禾组烃源岩与风城组烃源岩混源,其中,δ^(13)C_(2)值不小于-29.0‰的天然气以下乌尔禾组来源为主,δ^(13)C_(2)值小于-29.0‰的天然气以风城组来源为主;Ⅵ类天然气来源于风城组烃源岩,δ^(13)C_(2)值小于-31.0‰。研究区存在二叠系佳木河组、下乌尔禾组腐殖型和风城组腐泥型3套有效气源岩。研究成果解决了沙湾凹陷周缘上古生界气源问题,可为研究区天然气勘探和成藏研究提供依据。

摘要： 分析65Mn钢奥氏体连续冷却过程中的转变曲线及转变产物的组织,得到不同冷却速度下65Mn钢的CCT曲线和相应的金相组织。分析认为65Mn钢卷取下线后发生奥氏体向铁素体+珠光体的转变导致体积发生膨胀,进而产生松卷倾向,高温卷取有利于抑制扁卷缺陷的发生。实际生产中将65Mn热轧宽钢带的卷取温度设定为700~740°C,高温卷取工艺下的扁卷缺陷发生率由15%降低至1%,钢材成材率明显提升。

摘要： 通过使用Gleeble-3500热变形模拟机,对两种含铌成分不同的低碳微合金钢在不同温度参数下进行平面应变单道次压缩试验,观察其再结晶行为,同时通过轧制模拟应力应变曲线测试验证了模拟结果,从而为实际生产工艺参数的确定提供了依据。

摘要： 沙湾凹陷周缘天然气混源现象普遍,前期缺少对地区的整体研究,制约了研究区天然气成藏研究。为此,系统开展了天然气地球化学特征分析,结合烃源岩热模拟技术,明确研究区中、浅层天然气的成因。研究显示,沙湾凹陷周缘中、浅层天然气以甲烷为主,干燥系数分布在0.73~1.00,δ^(13)C_(1)值分布在-56.0‰~-31.5‰,反映研究区成熟与高-过成熟天然气共存;δ^(13)C_(2)值分布在-30.4‰~-22.8‰,反映研究区煤型气、油型气和混合型气均有分布。结合烃源岩热解气碳同位素特征,认为研究区天然气具有4种成因类型:Ⅰ类天然气来源于佳木河组烃源岩,主要分布在红车断裂带中段白垩系,具有极重的δ^(13)C_(2)值,大于-25.5‰,C_(7)轻烃中甲基环己烷含量大于50%;Ⅱ类天然气分布少,主要为原油降解次生生物气,具有异常偏负δ^(13)C_(1)值和极高的干燥系数;Ⅲ类天然气来源于下乌尔禾组烃源岩,主要分布在小拐地区及红车断裂带南段侏罗系,δ^(13)C_(2)值分布在-27.9‰~-26.4‰,具有混合型烃源岩特征;Ⅳ类天然气为下乌尔禾组烃源岩与风城组烃源岩混源,主要分布在红车断裂带南段、北段及金龙地区,以下乌尔禾组来源为主的天然气δ^(13)C_(2)值大于-29‰,以风城组来源为主的天然气δ^(13)C_(2)值小于-29‰。

摘要： 为支撑SY740非调钢连铸和轧制工艺制定及优化,预防和控制连铸坯表面裂纹的形成,提高和改善铸坯质量,助力产品研发及生产,利用Gleeble3800热模拟机试验研究SY740非调钢高温塑性。通过控制拉伸温度及应变速率,测定了该钢种不同温度的强度极限、断面收缩率,得出塑性变化特征,并绘制SY740非调钢高温塑性曲线。结果表明,SY740钢在650~900°C温度时,断面收缩率低于50,塑性较差,在950~1150°C温度时,断面收缩率大于60,塑性较好。试验研究成果对控制连铸拉坯过程矫直阶段温度预防连铸坯表面裂纹出现,提供了支撑。

摘要： 利用Gleeble-3180热模拟试验机与Deform-3D软件对大截面奥氏体不锈钢锻件热成形工艺优化进行研究。试验表明:变形温度为950,1050和1150°C时,应变速率越高,热变形抗力越大;应变速率在0.05,0.1 s-1下,温度越高,热变形抗力越低。在950°C,0.1 s-1下,损伤值与等效应力最大,分别达到0.396与763 MPa。对再结晶行为进行分析,发现1150°C,0.05 s-1的试样中心大部分发生完全再结晶,且结晶程度高,大部分晶粒在17.2~44.1μm之间。

摘要： 根据商用车轮辋钢的加工特点和使用要求,在安钢已有的高强车轮产品基础上,通过优化Mn、Nb、Ti、Cr等元素含量,设计了650 MPa级车轮轮辋钢的化学成分,并利用Gleeble-3800进行了动态CCT曲线测定,模拟分析了650 MPa轮辋钢在不同冷速条件下的组织类型和对应的显微硬度。依据模拟分析结果进行了小批量工业化试制,确定了终轧温度、卷取温度、冷却模式等关键工艺参数,满足了650 MPa级的轮辋钢技术要求。试验钢卷经用户轮辋加工试验,综合开裂比率为4.3‰,满足了用户的加工期望要求。

摘要： 采用热模拟试验研究静态不同冷却速度对球磨机钢球用钢60Mn2Cr组织的影响。对加热到1 200°C的试样以0.5,1,2,5,10,20,30,40°C·s^(-1)等8个不同的冷却速度进行冷却试验。结果表明,不同的冷却速度能够得到不同的热膨胀曲线,不同的变形量得到不同形态的钢材组织。当冷却速度为5°C·s^(-1)时开始出现贝氏体组织,当冷却速度为10°C·s^(-1)时开始出现屈氏体组织,钢材组织从相对平衡的P+F网状逐渐过渡到非平衡的M+B微量。

摘要： 采用黄金管-高压釜热模拟体系,开展准噶尔盆地南缘地区侏罗系八道湾组和西山窑组煤的生油和生气演化特征研究,对区域油气资源评价和油气资源研究具有重要意义。煤热模拟实验结果表明,准噶尔盆地南缘八道湾组煤生油潜力明显高于西山窑组煤,其生油高峰在Ro(镜质体反射率)=1.07%,最大生油产率的分布范围为60.13~83.27 mg/g,具有一定的排油能力;西山窑组煤生油高峰在Ro=0.96%,最大生油产率分布范围为27.14~62.14 mg/g,部分样品具有一定的排油能力。八道湾组煤和西山窑组煤生气能力接近且均较好,生气窗长。Ro为0.90%时,煤开始生气;Ro在1.07%~1.65%时,煤进入快速生湿气阶段,煤裂解气产量是最大产气量的50%左右;Ro达1.65%后,煤进入干酪根裂解生气阶段;Ro在3.60%时,煤生气基本结束,最大生气产率分布范围为92.23~141.26 mg/g。南缘西段艾卡构造带八道湾组煤层厚度为10~20 m,Ro在1.0%左右,处于煤生油高峰,生油量在57.10~81.19 mg/g,且煤具有有机碳含量高的特点,认为该区煤具有形成带气顶的油藏的潜力。准噶尔盆地南缘中段霍玛吐背斜带和昌吉—乌鲁木齐地区侏罗系煤层厚度大,最厚达60 m,烃源岩Ro在1.3%~2.0%之间,处于煤大量生干气阶段,生气量为60.21~104.27 mg/g,认为准噶尔盆地南缘中段煤具有形成凝析气藏和干气藏的条件。

摘要： 选取海相和陆相低成熟页岩样品进行半开放体系热模拟实验,通过出口回压将热模拟产物分为源内与源外两部分,页岩气为"源内气",对热模拟气体源内部分进行了分析,并与北美Barnett页岩气进行了对比.计军屯组陆相页岩在350°C开始产生烃类气体,到600°C达到最大值,为242.0mL/g,产物几乎全部为甲烷.大隆组海相页岩比计军屯组陆相页岩生气晚,在400°C开始产生烃类气体;由于计军屯组页岩生气能力较强,干酪根持续生气,而大隆组页岩早期以生油为主,后期裂解成气,造成了同位素偏重;北美页岩气普遍出现乙烷同位素的倒转,大隆组页岩550°C热模拟气的乙烷碳同位素也出现轻微倒转,目前原因尚不明确.

摘要： 应用锻造仿真热模拟软件,对TC4合金精锻叶片锻造成形过程进行计算,分析成形过程中锻件应力场、应变场、温度场及金属流动轨迹等变化规律,将可能产生缺陷的模型在软件设计阶段进行优化,提高了产品研制的成功率,缩短研制周期.研究表明热模拟结果与实际样件的准确率在95％以上.

摘要： 采用Gleeble热力模拟机对贝氏体组织的12Cr1MoVG钢进行焊接热影响区(HAZ)热模拟试验,对模拟HAZ组织在不同温度进行回火热处理并进行冲击试验,研究再热裂纹敏感性,验证了敏感温度下再热裂纹的实际存在.冲击试验和断口扫描结果表明,HAZ组织主要是贝氏体,再热裂纹温度区间为600°C～650°C.本次研究中最敏感温度点为600°C.

摘要： 本文选取SWIR热液A区第27扩张段低速区为研究区，根据最新的三维地震反演结果以及SWIR的构造特点，设计了多个模型进行有限元热模拟计算，在计算中考虑了岩石热导率随温度的变化对热模拟结果的影响，展示了其岩浆房特征和演化过程。并在正演的基础上，利用海底温度和热流范围、以及莫霍面温度和热流范围，进行岩石热导率-温度系数反演，对比实验室统计结果验证了研究区洋壳层的近似厚度。

摘要： 本文讨论了板坯连铸喷嘴的喷雾特性,冷却热模拟,对于改进喷嘴的布置提出了选择合适的连铸喷嘴，可以减少连铸设备的维护量,采用合适的喷嘴布置及工作水压及气压，有利于连铸板坯沿宽度方向均匀地冷却，提高连铸板坯的内部及外部质量的建议。

摘要： 恩洪向斜煤层气组分中重烃气浓度明显偏高,煤样自然解吸气体的碳氢同位素显示重烃气来源于煤层.通过Py-Gc热模拟实验证实了其煤样能生成大量重烃气体,煤岩显微组分鉴定中发现含有较多的树皮体和渗出沥青体,方解石脉体中包裹有大量油气包裹体.研究表明,其煤层生油能力与重烃气生成能力有关,树皮体对油和重烃气的生成有重要意义.

摘要： 飞行器的红外特性由多个主要辐射源共同作用的结果:发动机尾喷管、发动机尾焰(包含高温气体和碳颗粒的羽流)、由于气动加热和内部热源加热以及来自太阳、天空和地面反射导致飞行器蒙皮的热红外辐射,整个飞行器的红外辐射仿真难度较大.该方法采用了先进的热模拟技术、CFD技术以及辐射传输计算技术,充分考虑了蒙皮、尾喷管及尾焰(高温气体和碳颗粒)之间的相互作用,实时生成飞行器及尾焰的红外图像,为红外探测、跟踪、制导以及红外隐身应用中需要得到各种飞行器尾焰的高保真红外图像提供了可行性.

摘要： 在Gleeble3500热模拟试验机上利用膨胀法测定了20Mn2A钢在不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线，获得了该钢冷却转变曲线(CCT曲线)，利用蔡司显微镜观察了不同冷速下试样的金相组织，借助莱卡硬度计测定了各试样的显微硬度值。随着冷却速度的增加，硬度值越来越大。通过对CCT曲线的分析为生产工艺的制定提供了一定的试验依据。

摘要： 本文提出了一种微碳铝镇静钢的生产方法,设计了化学成分为C:0.01 ～0.025％, Si≤0.03％, Mn:0.12％～0.22％,P:≤0.020％,S≤0.015％,Als:0.02％～0.05％, N≤0.004％的微碳铝镇静钢.通过Gleeble3500模拟了连退均热温度为750°C、800°C、820°C、840°C情况下退火的成品的组织和性能,得出了均热温度为830±10°C的冷轧连退工艺.微碳铝镇静DC03的力学性能已经满足国标DC04的判定要求,力学性能稳定,组织均匀.

摘要： 本文提出了一种微碳铝镇静钢的生产方法,设计了化学成分为C:0.01 ～0.025％, Si≤0.03％, Mn:0.12％～0.22％,P:≤0.020％,S≤0.015％,Als:0.02％～0.05％, N≤0.004％的微碳铝镇静钢.通过Gleeble3500模拟了连退均热温度为750°C、800°C、820°C、840°C情况下退火的成品的组织和性能,得出了均热温度为830±10°C的冷轧连退工艺.微碳铝镇静DC03的力学性能已经满足国标DC04的判定要求,力学性能稳定,组织均匀.

摘要： 本发明涉及一种以超临界二氧化碳为热工质的干热岩实验室模拟系统及模拟方法，模拟系统，由数据采集系统、高压注入系统、岩心夹持器、围压系统、恒温箱以及温度传感器构成，其中，环形加热器，可以使试样均匀加热，减小误差；围压系统可以不受岩样形状，大小的控制，均匀的施压；温度探头横置于岩样裂隙中，可直接测出二氧化碳在裂隙内部传导过程中的温度变化趋势；高压注入系统由两个高压注入泵并联，可在长时间实验时交替注入二氧化碳，避免因更换泵故障导致实验中断。本发明实现了实验室内模拟地下深层干热岩的对流换热过程，得出与原位场地相匹配的实验数据，并分析得出不同裂隙粗糙程度对传热效率的影响，从而能够指导实际工程。

摘要： 本发明提供一种热路模拟方法及采用该方法的换流阀组件热路模拟方法，热路模拟方法包括：1)建立热路中的物理量与电路中物理量的对应关系：温度对应电压，热流量对应电流，热阻对应电阻；2)依据上述对应关系，采用电路模型来建立待模拟设备的热路模型，包括：根据待模拟设备的散热方式，建立待模拟设备的整体散热模型；根据待模拟设备中与散热相关的各个元件或单元的散热特性，所述各个元件或单元的热路模型。本发明利用电路模型来建立阀组件热路模型以进行热路模拟，为热路模拟提供了一种崭新的思路。

摘要： 本发明涉及航空燃油系统热管理技术领域，具体涉及一种热负载功率模拟方法及热负载模拟系统，以解决飞机电气系统对飞机燃油系统的加热功率模拟误差大的问题。模拟方法包括如下步骤：步骤一、泵使得试验管路中的热介质流通；按照试验功率目标值控制电加热器对流经其内部的热介质进行加热；计算水散热器吸热功率，并计算吸热功率与试验功率的差值；根据差值，重新调节电加热器的加热功率；使得储液箱中热介质温度、电加热器的控制电流达到上述步骤中的记录值，再接通“燃油‑热介质”散热器管路进口进行试验。本发明的热负载功率模拟方法，能够对系统向试验环境的散热功率损失进行试验标定，从而精确模拟飞机电气系统对飞机燃油系统的加热功率。

摘要： 本发明涉及一种以超临界二氧化碳为热工质的干热岩实验室模拟系统及模拟方法，模拟系统，由数据采集系统、高压注入系统、岩心夹持器、围压系统、恒温箱以及温度传感器构成，其中，环形加热器，可以使试样均匀加热，减小误差；围压系统可以不受岩样形状，大小的控制，均匀的施压；温度探头横置于岩样裂隙中，可直接测出二氧化碳在裂隙内部传导过程中的温度变化趋势；高压注入系统由两个高压注入泵并联，可在长时间实验时交替注入二氧化碳，避免因更换泵故障导致实验中断。本发明实现了实验室内模拟地下深层干热岩的对流换热过程，得出与原位场地相匹配的实验数据，并分析得出不同裂隙粗糙程度对传热效率的影响，从而能够指导实际工程。

摘要： 本发明提供一种热路模拟方法及采用该方法的换流阀组件热路模拟方法，热路模拟方法包括：1)建立热路中的物理量与电路中物理量的对应关系：温度对应电压，热流量对应电流，热阻对应电阻；2)依据上述对应关系，采用电路模型来建立待模拟设备的热路模型，包括：根据待模拟设备的散热方式，建立待模拟设备的整体散热模型；根据待模拟设备中与散热相关的各个元件或单元的散热特性，所述各个元件或单元的热路模型。本发明利用电路模型来建立阀组件热路模型以进行热路模拟，为热路模拟提供了一种崭新的思路。

摘要： 本发明提供了热模拟试验的试样和热模拟试验的方法。该热模拟试验的试样的形状为圆台形。由于该试样在沿圆台形轴线方向上的不同截面的面积不同，因此在利用该试样进行热模拟试验时，沿圆台形轴线方向上的不同截面的温度、应变速率和应变不同，且在该试样发生热变形以后，该试样上不同位置的微观组织和机械性能也不同，实现了模拟不同温度、应变速率和应变工况的效果，且可以用于模拟各种合金材料的受热及变形过程，从而提高实验效率，进而实现高通量的热模拟试验技术。

摘要： 本发明提供一种热模拟装置及工件内部温度场热模拟方法，该热模拟装置包括温度场测量装置、加热装置、冷却装置和试棒，其中，温度场测量装置上设置有试棒容置腔和第一开口，试棒容置腔的第一端与第一开口连通，试棒置于试棒容置腔内且试棒的第一端由第一开口露出；加热装置在第一开口处对试棒的第一端进行加热，冷却装置在第一开口处对试棒的第一端进行冷却；并且，试棒在长度方向上设置有多个温度测量装置。本发明的方法和热模拟装置利用专门设计的圆柱形试棒和楔形试棒在热模拟装置中模拟大型工件在实际加热与冷却过程中工件内部温度场的变化。

摘要： 本发明提供了热模拟试验的试样和热模拟试验的方法。该热模拟试验的试样的形状为圆台形。由于该试样在沿圆台形轴线方向上的不同截面的面积不同，因此在利用该试样进行热模拟试验时，沿圆台形轴线方向上的不同截面的温度、应变速率和应变不同，且在该试样发生热变形以后，该试样上不同位置的微观组织和机械性能也不同，实现了模拟不同温度、应变速率和应变工况的效果，且可以用于模拟各种合金材料的受热及变形过程，从而提高实验效率，进而实现高通量的热模拟试验技术。

摘要： 本实用新型公开了一种热模拟试验用夹具及热模拟试验装置，热模拟试验用夹具包括分隔开并分别连接试样两端部的两夹持组件，夹持组件包括环抱拼接并接触试样相应端部的两夹持块，所述夹持块包括沿轴向由外向内依次设置的半连接孔和半均温孔，当两夹持块环抱拼接成相应夹持组件时，两半连接孔拼合成与试样相应端部接触的连接孔，两半均温孔拼合成与试样不接触的均温孔。它能够延长试样均温区范围，确保小尺寸试样试验可正常进行。

摘要： 本实用新型公开了一种热模拟试验机夹具及试验机，该夹具包括第一固定组件和第二固定组件。其中，第一固定组件设置有两个，两个第一固定组件相对设置，每个第一固定组件包括两个夹头，每个第一固定组件的两个夹头可操作地顶紧或分离；每个第一固定组件对应设置有一个第二固定组件，每个第二固定组件包括滑动块，每个滑动块的内侧设置有供带钢试样的端部插入的凹槽，每个滑动块的外侧连接在试验机的机架上。本实用新型提供的夹具是适应于长度更长的带钢试样，满足试验要求，且结构简单易实施推广，实用价值高。