热耗率
热耗率的相关文献在1990年到2022年内共计527篇,主要集中在能源与动力工程、电工技术、自动化技术、计算机技术
等领域,其中期刊论文426篇、会议论文51篇、专利文献306259篇;相关期刊154种,包括节能、汽轮机技术、热力透平等;
相关会议37种,包括2016年中国电机工程学会年会、中国电机工程学会第13届青年学术会议、第四届火电厂节能减排技术研讨会等;热耗率的相关文献由971位作者贡献,包括赵伟光、牛培峰、旷仲和等。
热耗率—发文量
专利文献>
论文:306259篇
占比:99.84%
总计:306736篇
热耗率
-研究学者
- 赵伟光
- 牛培峰
- 旷仲和
- 刘超
- 马云鹏
- 司风琪
- 杨海生
- 郭江龙
- 徐治皋
- 李国强
- 王惠杰
- 陈科
- 刘刚
- 刘博明
- 周连升
- 宋超
- 张利
- 张宇
- 张敏
- 李勇
- 李国豪
- 王坤
- 王梓越
- 谭锐
- 付振春
- 付昶
- 庞乐
- 张佳伟
- 张士龙
- 曹祖庆
- 李千军
- 李呈桐
- 李衍平
- 李鹏
- 杨剑永
- 杨文正
- 江敏
- 江浩
- 王凤良
- 王培红
- 王学栋
- 王彬
- 王莺歌
- 王野
- 邴汉昆
- 陈国彬
- 陈显辉
- 丁常富
- 任浩仁
- 兰红颖
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董广会;
陈晓辉
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摘要:
传统迷宫式汽封结构简单,广泛应用于早期汽轮机密封系统,随着运行时间的累积,受转子的振动和摩擦等影响,迷宫式汽封的阻汽效果严重下降,影响汽轮机热耗率。某联合循环机组通过改变高中压过桥汽封结构形式大幅提升汽封的阻汽效率,降低汽轮机热耗率,节能效果明显。
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刘启凡
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摘要:
针对某电厂350 MW超临界汽轮机组经过首次A级检修后性能发生下降、调节级压力出现异常升高及机组热耗率增大等问题,应用机组级效率、弗留格尔式和特征通流面积等方法理论进行分析对比,得出机组调节级压力、机组热耗率升高的原因,可供同类型机组检修借鉴参考。
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王骞;
于鹏杰;
史月涛
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摘要:
某电厂3号335MW机组在尾部烟道增设高、低能级深度降烟温装置,利用烟气余热加热机组凝结水和锅炉送风。通过试验,分别改变高能级的取水水温和取水水量,并通过EBSILON建立模型,将模型进行变工况模拟,得到的模拟热耗值与试验热耗值进一步比较分析,得出3号335MW机组深度降烟温系统热耗在320MW、280MW和240MW负荷下的变化规律,以及各工况下的最佳取水温度与最佳取水水量。
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马一博;
刘鑫屏
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摘要:
[目的]加热器的端差是影响机组热经济性的主要原因之一,准确定量计算加热器端差对热经济性的影响具有十分重要的意义.[方法]将某660 MW机组作为研究对象,用等效热降法分别计算了THA、80%THA、60%THA和40%THA四种工况下各级加热器端差对热耗率的影响,并对比分析了同一级加热器的端差在不同工况下对热耗率的影响及其变化规律.[结果]结果表明,各工况下端差对热耗率影响较大是最后一级高加和2号低加,而且机组出力越大,同一级高加的端差对热耗率的影响逐渐变大,同一级低加的端差对热耗率的影响逐渐变小.[结论]研究结果有助于指导机组的实际运行,提高机组的热经济性.
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李斌;
陈吉玲;
李晨昕;
陈海生;
纪律
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摘要:
针对火电机组的灵活改造,提出一种压缩空气储能系统与火电机组的耦合方案,利用Ebsilon软件进行系统建模,将热耗率和能量利用系数作为评价参数。结果表明:最佳方案为储能阶段从凝结水泵出口抽取凝结水,其吸收压缩热后被送回至除氧器;释能阶段取少量5号抽汽,其加热高压空气后被送回至5号低加疏水冷却器;通过改变膨胀机入口空气温度和质量流量可以改变膨胀机的功率。
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杜未
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摘要:
近年来,随着城市冬季集中供暖的普及,许多纯凝机组采用打孔抽汽的方法进行供热改造,在中低压连通管处设置蝶阀来控制抽汽供热流量。为研究蝶阀开度大小对汽轮机热耗造成的影响,进行了不同开度下的汽机热耗试验,并使用EBSILON软件修正了因无法精确调节主蒸汽流量与供热抽汽流量造成的热耗偏差;判断蝶阀前后压力损失是影响汽轮机热耗的重要因素并与汽机热耗呈正相关关系,指导运行人员通过监视蝶阀压损即可判断机组由蝶阀开度影响而造成的能量损失。
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石卫兵;
周刚;
刘桂生;
王煜伟;
林琳;
王勇
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摘要:
以一330 MW机组增设0号高压加热器为例,研究了高加汽源整体优化问题,分析了投运0号高压加热器后机组能耗和环保指标的变化情况,并通过对控制策略的合理优化,使0号高压加热器可随着机组负荷变化自动调节抽汽量并切换为热备用状态。研究结果表明,汽源优化后,汽轮机热耗率比优化前下降了12.4 kJ/(kW·h)。
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余兴刚;
陈非;
李旭;
张柏林;
宾谊沅
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摘要:
基于机组热平衡图和改进弗留格尔公式,建立了汽轮机定功率变工况计算模型.以某超临界620MW机组为研究对象,75%THA工况和50%THA工况下典型参数的计算结果与设计值相比误差均小于1%.运用所建立的定功率变工况计算模型研究了THA、75%THA和50%THA工况下加热器端差、抽气管道压损、加热器旁路泄漏量以及加热器事故疏水泄漏量对机组热耗率的影响,得到了各工况下上述4组参数变化对机组热耗率影响的具体数值和变化规律,研究结果可用于定量估算机组回热系统运行状况变化对机组热耗率的影响数值,为机组节能诊断和检修工作提供了理论依据.
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杨宇;
王家鋆
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摘要:
通过对汽轮机热耗基本定义公式的关键参数的小偏差影响分析,推导出了汽轮机高压缸、中压缸、低压缸各缸效率变化对汽轮机热耗影响的计算方法.利用CLN600-24.2/566/566汽轮机THA工况的数据对公式进行了试算,并与汽轮机制造厂热力特性书中的相关数据进行了对比,验证了计算方法的精度,并对误差原因进行了分析.计算方法的精度可以满足常规汽轮机性能诊断和分析的要求,可以方便快捷地计算汽轮机各缸效率变化对热耗的影响.
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杨明;
佟丹丹;
聂雨;
王野;
赵伟光
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摘要:
介绍了国产引进型第Ⅰ代超超临界参数1000 MW汽轮机组技术指标、结构和实测经济性能.该型机组经十几年参数、回热系统优化已经进入第Ⅲ代,通过性能考核试验,表明机组热耗率明显下降.在科技创新引领下,又发展至二次再热和高低位分轴布置超超临界参数机组,热耗率达6882 kJ/kWh,煤耗比Ⅰ代机组降低了15.7 g/kWh.
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王飞博;
张春宇
- 《燃煤电厂灵活性改造及深度调峰技术交流研讨会》
| 2017年
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摘要:
大唐七台河发电有限责任公司(以下简称七台河电厂)二期工程4号机组为国产的600MW燃煤发电机组,汽轮机为哈尔滨汽轮机厂生产的亚临界、一次中间再热、单轴、三缸、四排汽、冷凝汽式汽轮机,型号为N600-16.7/537/537型.机组自投产后热耗率一直偏高,七台河公司专业人员广泛调研,深入探索,最终决定进行汽轮机组综合升级改造.通过对汽轮机高中低压内缸、隔板、转子、汽封及热力系统的改造,实现改造后100%THA工况下热耗率7777.56千焦/千瓦时,达到了改造的预定目标.
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Tang Jinming;
汤金明
- 《2016年中国电机工程学会年会》
| 2016年
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摘要:
为响应国家节能减排政策要求,本厂联合设计院、主机厂共同就本厂4号亚临界600MW燃煤机组进行高效亚临界综合升级改造项目.依据朗肯循环,提升蒸汽初温度提高汽轮机效率;通过汽轮机通流改造,优化设备结构,降低汽轮机热耗率;该项目已经成功实施,实现了理论研究向生产实际的良好转变,给国家的节能减排工作提供了新的思路和方法,值得在全国范围内进行推广.
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WANG Zheng-xun;
王正勋;
CHEN Da;
陈达
- 《2016年中国电机工程学会年会》
| 2016年
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摘要:
对简单汽轮机热耗率计算可能存在的各种误差进行分析和量化,对汽轮机热耗率计算过程和结果采取相对应的解决方法,提高简单汽轮机热耗率计算的准确性.分析测量误差对汽轮机热耗率计算结果的影响时,先假定试验数据是准确的,再假设某参数在热控人员提供的可能达到的误差范围内变化后计算汽轮机热耗率的变化量。阀门泄漏一般分为内漏与外漏,但热力系统汽或水通过阀门跑出系统时,称之为阀门外漏,若系人为操作也可称为外排。外漏或者外排将使系统内汽水量减少,为了维持系统平衡,必须采取补充除盐水的方式来维持平衡,一般向凝结器或者除氧器补水。当向凝结器进行补水时,凝结水流量会升高,用凝结水流量法计算汽轮机热耗率时,热耗率就会升高,影响量的计算同对外供汽、吹灰用汽相同。阀门内漏一般是指热力系统阀门泄漏后未向外界排放汽水,漏出的汽水一般都进入凝结器,如汽轮机侧汽水系统疏水阀门内漏,高加紧急疏水内漏、高加启动疏水内漏等,这些内漏将使凝结水流量增加而使热耗率升高。影响量的计算同对外供汽、吹灰用汽相同。当密封水压力高于电泵前置泵入口压力时,凝结水就会倒流进入除氧器,从而导致凝结水流量测量值降低,汽轮机热耗率降低。反之,但除氧器中的水混入给水泵密封水回水回到凝结器时,则将使凝结水流量升高,汽轮机热耗率升高。判断方法是通过测量正常热备用的给水泵进口管道温度,当正常热备用的给水泵进口管道温度高于凝结水温度时,除氧器低压给水通过备用给水泵进入凝结器,反之凝结水倒流进入除氧器。
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