球化

摘要： 制备含有TeO_(2)添加剂的AgSnO_(2)In_(2)O_(3)材料通常采用合金内氧化工艺,在内氧化工序之前需对Ag-Sn-In-Te合金丝材进行拉拔作业以期达到工艺要求的线径。添加Te元素会增加合金丝材的脆性,因此需进行退火操作。通过对Ag-Sn-In-Te合金挤压丝材腐蚀后的金相分析,发现Te元素是以纤维状Ag_(2)Te的金属间化合物状态均匀分布在合金晶格里;然后对该合金丝材进行不同条件的退火处理,通过对退火后合金金相组织的观察,探究了合金丝材的退火条件,发现退火后纤维状的Ag_(2)Te会球化,而且还有向晶界聚集的趋势,温度越高、时间越长这种效应越明显。

摘要： 针对某船舶公司厚大十字连接套筒件,通过合理设计化学成分以及先采用高温球化,并进行扒渣得到比较干净的铁液,然后再进行倒包孕育并再次除渣。通过上述措施完成对铁液的高温球化和低温孕育,以实现对厚大球墨铸铁材质的低温浇注。采用以上方案,可生产出符合标准要求的球墨铸铁。

摘要： 使用自制混合反应器,利用环保型气体二氧化碳和廉价型硅源水玻璃,经过碳化、老化、喷雾干燥阶段制备微米级球形多孔二氧化硅;并利用激光粒度仪、扫描电子显微镜、透射电子显微镜等对其进行表征。结果表明:微米级球形多孔二氧化硅的球形规整,分散性良好,粒径分布窄;其孔容为0.42~1.53 cm^(3)/g,比表面积为97.4~375.4 m^(3)/g,为介孔结构;粒径为8.44~28.58μm,具有光滑的表面。喷雾干燥阶段形成球形多孔二氧化硅,较小的硅酸钠浓度及较慢的缩合反应是球形形成的基础。该法有助于规模化绿色生产球形二氧化硅及其进一步的功能化研究。

摘要： 研究具有网篮组织TC17合金的球化行为和机理,建立动态和静态球化的动力学模型。定量和金相结果表明:α相的球化对变形和热处理工艺参数十分敏感。通过EBSD分析,α内晶界的形成和演化机制与不连续动态再结晶和连续动态再结晶两种机制有关,并在热处理后分别形成和相邻晶粒取向差大和取向差小的两种α晶粒。基于球化行为和机理,建立两种修正JAMK模型,分别用于预测动态和静态球化动力学。10.67%和13.80%的平均相对误差绝对值(MARE)表明动态和静态球化动力学模型的准确性。研究结果可以为钛合金的显微组织调控提供指导。

摘要： 某蒸汽管道的P11钢材料发生5级球化,采用金相检验、硬度测试、高温拉伸试验及常温冲击试验等方法对其进行分析,用管道寿命评价方法对球化管道进行综合评价,以判定管道是否可继续使用。结果表明:该球化管道具有内、外壁球化级别高,中部球化级别低的特点;热处理是管道材料5级球化的主要原因。该管道可以继续使用,但需要加强检验和维护。

摘要： 在过去二十年中,增材制造工艺已广泛应用于许多工业领域的复杂形状部件制造,其主要应用领域之一是航空航天业。激光粉末床熔融技术成形铝合金因其具有极高的强度–重量比以及出色的可加工性,在该领域广泛使用。然而,增材制造工艺对高强铝合金的适用性仍受到缺陷的限制。打印过程中铝合金形成的缺陷主要有球化、气孔、表面质量差、裂纹、几何变形等,这些缺陷严重影响了铝合金组织结构的均匀性与完整性,进而影响其综合力学性能。本文概括了粉末床熔融技术打印铝合金过程中缺陷形成的原因及影响。

摘要： 屏式过热器的运行蒸汽温度总体偏高,导致管壁局部过热,锅炉开停炉次数增多,在启动初期蒸汽流量偏小且各管屏间不均匀,蒸汽和管子金属温度偏差较大,实际状态最差的部分管屏局部温度可以达到甚至超过材料许用温度,最终导致屏式过热器材质劣化爆管。

摘要： 通过对蒸汽旁路吹扫断裂的原因探讨,进而对断裂旁路管段和其他单元同样蒸汽旁路未断裂管段,以及同批原材料,进行宏观检查及理化、力学性能检测分析,阐明旁路管线断裂和高温氧化的原因,并提出相应的整改措施。

摘要： 离异共析转变(DET)是高碳钢实现快速球化退火的重要理论依据。为了深入理解离异共析转变机理,采用定量金相方法,通过奥氏体中断淬火和等温转变试验对Fe-1C钢离异共析转变行为进行研究。结果表明,在共析温度以下,Fe-1C钢中离异共析转变与珠光体转变存在竞争,DET相体积分数与奥氏体化后残留的渗碳体粒子间距L_(θ)以及珠光体片层间距λ有关,DET相体积分数随λ/L_(θ)值的增加而增大。用基于JMAK方程的离异共析转变动力学模型计算了DET相体积分数随λ/L_(θ)的变化关系并与试验结果进行了比较拟合,试验测量值与计算拟合曲线吻合较好。λ/L_(θ)的值越大,离异共析转变时碳原子扩散所需距离相对于珠光体转变越短,就越有利于离异共析转变的发生。

摘要： 研究对比了两套不同功率的TEKNA感应等离子球化设备进行钽粉球化制造的情况.重点分析了送粉速率对钽粉球化效果及生产效率的影响.结果表明,钽粉送粉速率的选择与设备使用功率、粉末原料流动性等多因素相关.在保障钽粉球化效果前提下,80 kW设备对钽粉处理效率远高于15 kW.大功率设备不仅在粉末处理速度上占据优势,而且粉末球化效果及成品率也相应提升.同时还论述了钽粉球化过程中出现的气化损耗、杂质去除等机理.

摘要： 采用高频等离子体弧对羰基镍粉进行球形化研究.探讨了镍粉在等离子体弧中的传热过程,根据一维颗粒-等离子体传热模型,计算了实验条件下最大理论球化粒径.分别用霍尔流动仪和SEM表征球化前后镍粉的松装比重和颗粒形貌.结果表明,由小片状镍颗粒团聚而成的立方形羰基镍粉,经过等离子体弧球化后,镍粉颗粒变小且呈球形,粉体松装密度减小.球化后得到的亚微米颗粒与组成羰基镍粉的片状镍颗粒的大小基本一致,表明羰基镍粉在球化过程中被打开、分散成小镍片后各自完成球化.

摘要： 球形粉末在某些特殊领域越来越得到重视.在热喷涂领域,球形粉末的特殊性能是普通粉末无法替代的.本文研究和讨论了等离子球化在球形粉末制取中的应用,得出了等离子球化对粉末质量有明显改善的结论.

摘要： 该文研究了直流电弧等离子体球化USi的工艺装置。利用Ar+He混合的等离子体对10-150μm的USi微粉进行球化。球化率达90℅。

摘要： 针对某厂220t/h高温高压燃气锅炉低温过热器发生的球化现象，从材质化学成分、运行工况、结构设计等方面分析，总结出控制燃气锅炉过热器球化的一些措施。

摘要： 通过加入多种强韧化合金元素和优化球磨、烧结、锻造及热处理等工艺制度研制出AGW46高强韧钢结硬质合金。该合金在硬度保持在HRC62～65 的前提下，抗拉强度2117N/mm2、抗弯强度3086 N/mm2、冲击韧性 26J/cm2 ，基本达到了高速钢的强韧性水平。本文还对合金孔隙及碳化物进行了初步分析和探讨,认为该合金具有较高强韧性的原因主要是孔隙及碳化物的球化。

摘要： 在单模腔的微波作用下对FW-1牌号的钨粉进行球形化处理,并对其球化原理和微波加热效果进行了分析。结果表明,在微波功率为450～1000W时对FW-1牌号的钨粉处理不同时间后均可观察到多面体原始钨粉的球化现象。升高功率和延长处理时间均有助于钨粉的球化。

摘要： 采用热机械轧制工艺可使中碳钢(0.36﹪C左右)具有球化渗碳体的细晶显微组织,研究发现随变形温度的降低及变形量的增加其铁素体晶粒尺寸变小.由于形变诱发铁素体相变(DIFT),中碳钢在略高于A3温度时形变就可获得约2-3μm的超细铁素体晶粒尺寸.DIF体积分数随变形温度的降低以及变形应变的增加而增加,特别是当变形温度低于750°C时DIF体积分数显著增加,远远超过平衡铁索体体积分数值54﹪.结果表明,在低温及高应变条件下对钢进行形变,经过控制冷却后可获得合适的球化或退化显微组织.

摘要： 本文中介绍了两种选区激光烧结方法,研究了CO和YAG两种波长的激光烧结不同金属粉末的行为,重点对激光烧结钴基粉末和铅粉产生的球化效应进行了分析,探讨了减小球化效应的措施,为提高金属粉末激光烧结的精度打下了基础.

摘要： 介绍轴承钢丝生产工艺流程及轴承钢丝常见缺陷的鉴别和控制。高速冷镦机用轴承钢丝必须具有好的冷镦性能和良好的表面润滑涂层，选用气体保护强对流罩式退火炉退火，用整卷抛丸清理代替酸洗去除线材表面氧化皮，选用倒立式下线保证钢丝盘重并增设磷化、皂化生产线，可以满足高速冷镦机用钢丝的生产要求。

摘要： 介绍轴承钢丝生产工艺流程及轴承钢丝常见缺陷的鉴别和控制。高速冷镦机用轴承钢丝必须具有好的冷镦性能和良好的表面润滑涂层，选用气体保护强对流罩式退火炉退火，用整卷抛丸清理代替酸洗去除线材表面氧化皮，选用倒立式下线保证钢丝盘重并增设磷化、皂化生产线，可以满足高速冷镦机用钢丝的生产要求。

摘要： 一种球化/反向球化自动化集成系统和方法，其中方法包括：向封装在装置中的混合槽提供调味液；使用微控制器设备，操作如下步骤：测量注入混合槽中调味液的量；根据调味液的量计算要加入到混合槽中的盐溶液的量；从第一进端口将计算好量的盐溶液配送到混合槽中；在混合槽中将调味液和盐溶液按照预定好的时间混合，形成已加工液；以及将已加工液以小液滴形式，配送到凝胶浴中以胶凝所述小液滴，从而生产胶凝珍珠粒。

摘要： 本发明公开了一种消失模球墨铸铁倒包球化孕育工艺，包括：步骤S1：在堤坝式球化包的堤坝一侧底部先设置一层球化剂，在球化剂表面设置一层覆盖剂并捣实，在覆盖剂上放置盖板，在盖板上依次放置球化剂、第一孕育剂和覆盖剂，盖板为无锈碳素钢板或成型球铁板或成型钢板；步骤S2：将中间包内扒除浮渣后的铁水倾倒入堤坝式球化包的未设置球化剂的一侧。应用本发明提供的消失模球墨铸铁倒包球化孕育工艺，通过两次球化反应相继进行的方式，延长了球化反应的时间，提高了稀土镁的吸收率。进而提高铸件残余稀土镁含量，减小后期烧损，提高球化等级，进而提高最终铸件的质量。本发明还公开了一种消失模球墨铸铁倒包球化孕育工艺的球化包。

摘要： 一种球化/反向球化自动化集成系统和方法，其中方法包括：向封装在装置中的混合槽提供调味液；使用微控制器设备，操作如下步骤：测量注入混合槽中调味液的量；根据调味液的量计算要加入到混合槽中的盐溶液的量；从第一进端口将计算好量的盐溶液配送到混合槽中；在混合槽中将调味液和盐溶液按照预定好的时间混合，形成已加工液；以及将已加工液以小液滴形式，配送到凝胶浴中以胶凝所述小液滴，从而生产胶凝珍珠粒。

摘要： 本申请提供一种冷镦钢线材球化试验中显微组织的分析方法以及冷镦钢线材球化退火工艺的指导方法，属于钢材显微组织分析技术领域。其包括制样：将冷镦钢线材试样制成符合高温激光共聚焦显微镜试验要求的试验用试样。球化试验：将试验用试样置于高温激光共聚焦显微镜的试验台上，并且使试验用试样的试验观察面朝上，进行球化试验得到多个过程显微组织图片。球化评级：试验用试样进行球化试验以后，使用金相显微镜观察冷却至室温的试验用试样，得到最终显微组织图片，并对最终显微组织图片进行评级。通过该分析方法能够观察到冷镦钢线材球化试验的组织变化情况，从而对冷镦钢线材的球化退火工艺进行指导。

摘要： 本发明提供了一种球化浇注包及球化浇注方法。球化浇注包包括包体和包嘴；包嘴连接在包体一侧，包体内设置有凸起台，凸起台位于包体内另一侧；凸起台内设置有合金槽，合金槽内依次设置有合金室和铁盖板，铁盖板位于所述合金室上侧；铁盖板上设置有球化反应孔，以使铁水通过球化反应孔与球化合金缓慢接触。解决了现有浇注包内的铁水与球化合金反应剧烈，合金利用低，铁水飞溅的问题。通过从包体左侧加入铁水时，铁水逐渐从盖板上的球化反应孔进入到合金室，且将铁盖板逐渐溶解，当铁水加入量达到将近95％时，铁盖板被溶解，铁水完全与合金室内合金缓慢接触，进行平缓的球化反应，减少了球化合金的加入量，球化稳定容易操作，提高了合金的吸收率，减少铁水飞溅浪费。

摘要： 本实用新型公开一种独立设置球化室和孕育室的球化包，包括球化包本体，所述球化包本体的内底部设有球化室，所述球化室靠近浇嘴所在侧设置；所述球化包本体的内周壁上还至少设有一个孕育室；所述球化室内填设有球化剂层，所述球化剂层上方覆盖有孕育剂层，所述孕育室内只填设孕育剂层；本球化包通过在球化包内部同时设置球化室和多个孕育室，能够在同一个球化包内完成多次孕育处理避免了一次性球化后铁水的白口倾向严重的问题，铁水在化掉所述球化剂后仍然能够进行多次孕育使得整个球化孕育的效果得到了强化，能够促进晶核形成，大大提高石墨的有效形核率，增加石墨球数并细化，亦可以细化基体组织，最终保证铸件的性能。

摘要： 本实用新型公开了一种可自动吊送球化包的球化设备，包括球化箱，所述球化箱的内面固定连接有轨道槽，所述导轨槽的内面滑动连接有两个滑轮，两个所述滑轮的转轴上共同安装有支架；本实用新型的第一伺服电机带动从动轮转动并通过同步带带动两个滑轮转动，滑轮沿导轨槽移动，采用单独的伺服电机控制桁架的移动能够精准的控制桁架移动的速度，防止桁架两端的移动速度不一致导致的球化包掉落事故，使得整个移动过程更加平稳且可控，在球化包的支撑杆放入到半圆形固定槽当中后，桁架带动其移动到指定位置停止后球化包产生的晃动可被弹簧伸缩杆化解，防止了球化包重量过大由于惯性产生的晃动使球化包当中的液体洒落带来的危险。

摘要： 本实用新型涉及球化线传输技术领域，公开了一种球化系统及球化传输设备，包括底座、转板和转盘；所述底座顶端中部后侧垂直固定焊接有支撑板，所述支撑板前后两侧面中部之间转动贯穿有转杆A，所述转杆A后侧面固定安装有锥形齿轮B，所述支撑板后侧面中部下方固定安装有电机，所述电机中部竖向转动设置有转轴，所述转轴外壁上固定套接有锥形齿轮A。本实用新型支撑杆带动球化线圈转动，螺纹杆通过齿轮带动转杆转动，转杆带动橡胶传输辊转动，橡胶传输辊通过转动向上传输球化线，使得本装置相对于现有的球化线传输装置而言，本装置在实际使用的过程中，可以在传输球化线的同时带动球化线圈转动，进而有效的避免了球化线传输时发生扭曲缠绕。

摘要： 本实用新型公开了一种可自动吊送球化包的球化设备，包括球化室(1)，其特征在于：还包括用于吊运球化包(N)的行车(2)；该行车(2)位于该球化室(1)的上方，该球化室(1)侧壁设有门口(1‑1)，该球化室(1)顶部设有供行车吊绳通过的通道(1‑2)，该通道(1‑2)一端与门口(1‑1)相通，该球化室(1)上设有用于关闭或打开所述门口(1‑1)的开关门(1‑3)。本实用新型可实现将球化包(N)自动吊送到球化室(1)内球化，且球化完成后，可再将球化包(N)从所述球化室(1)内吊运送出，不需要人工搬运，工作效率高，避免人进出球化室，生产更安全。

摘要： 本实用新型公开一种纯镁球化转包用新型隔板及设有该新型隔板的纯镁球化转包，该隔板包括一个内凹的球面，内凹的球面上设有通孔，通孔将由该隔板分隔出的位于转包包体内的两个腔室连通。由于金属镁锭在遇到高温铁液时迅速气化，镁蒸气激烈膨胀，形同爆炸，反应压力在反应室内径向传播，并与半径的立方成正比，金属镁锭到该隔板的内凹的球面的每一处的距离相等，金属镁锭气化时，该隔板的每一处受力相等，因而，不会使与隔板接触的其中一处的铁液相对静止，导致相对静止处的隔板与转包的内壁连接的位置结渣，也不会导致隔板的接近转包的内壁的通反应孔堵塞，使反应室堵塞，降低生产效率，且该隔板不存在薄弱处，延长该隔板的使用寿命。