连续冷却转变

摘要： 利用钢中非金属夹杂物成分变化的集成模型,介绍了夹杂物成分随时间和冷却速率的变化,提出了夹杂物成分转变分数的概念,然后介绍了夹杂物成分转变的等温转变曲线(TTT)、连续冷却转变曲线(CCT)和等径转变曲线(TDT)的概念及应用.该集成模型考虑了钢液流动、传热、凝固和元素偏析,也考虑了钢与夹杂物反应的热力学和动力学.然后以管线钢、重轨钢和轴承钢为例,进一步分析讨论了钢液凝固与冷却过程中的冷却速率、固体钢加热过程中的加热温度和加热时间、钢成分以及夹杂物尺寸等参数对夹杂物成分转变的影响.这些概念和特征曲线能够直观展示在钢液凝固冷却过程及固体钢加热过程钢中非金属夹杂物的成分转变,将钢中夹杂物的控制方略从钢液拓展到固体钢中.

摘要： 利用膨胀法在DIL805A型淬火膨胀仪对高温轴承钢M50(/%:0.82C,4.25Cr,4.17Mo,1.03V)开展了临界点测定及冷却速度0.02~40°C/s的连续冷却转变试验,并绘制了静态CCT曲线,结合室温下的显微组织以及维氏硬度分析,系统研究了冷却速率及奥氏体化温度(1 000°C和1 120°C)对高温轴承钢M50组织转变以及静态CCT曲线的变化影响。结果表明:高温轴承钢M50的临界点不受奥氏体化温度影响,Ac_(1)与Accm温度分别为808°C和852°C;珠光体转变的临界冷速为0.05°C/s,奥氏体化温度的提高促进了马氏体转变起始温度的降低以及贝氏体转变区间在静态CCT曲线上的右移,并且显著提升了高温轴承钢M50在较低冷却速率条件下的室温硬度。

摘要： 采用Gleeble-3500热模拟试验机模拟了Q500qENH耐候桥梁钢形变奥氏体连续冷却转变过程。采用膨胀法结合组织观察及硬度测试,绘制了钢的连续冷却转变(continuous cooling transformation,CCT)曲线。结果表明:当冷速小于1°C/s时,形成以多边形铁素体和珠光体为主、少量粒状贝氏体的混合组织;当冷速在5~15°C/s时,组织类型为粒状贝氏体和针状铁素体;当冷速大于15°C/s时,出现板条贝氏体。随着冷速的增大,组织逐渐细化,硬度逐渐增加。Q500qENH钢优选的两阶段控轧后控冷工艺窗口为5~15°C/s,在该冷速范围内形成了粒状贝氏体、针状铁素体和适度细化的M-A多相复合组织。

摘要： 采用Gleeble热模拟技术并结合金相硬度法,对P110、Q125级别ERW石油套管试制钢的连续冷却转变行为进行研究。连续冷却转变行为表明,P110级11#试制钢只有在冷却速度≥30°C/s的条件下才能淬透获得完全马氏体组织,Q125级12#试制钢在冷却速度≥50°C/s、Q125级13#试制钢在冷却速度≥10°C/s的条件下淬透才能获得完全马氏体组织。

摘要： 钢筋锈蚀而带来的建筑物与基础设备的损坏及维护费用十分巨大,但是目前还未生产出理想的专用耐蚀钢筋,在现有钢筋生产工艺条件下,通过添加耐蚀合金元素无法得到理想的强塑性。基于此,在实验室条件下,设计了一种能满足现有工艺条件的400MPa级耐蚀钢筋,并采用Gleeble3500对试验钢的连续冷却转变规律进行研究,同时利用轧机探讨了生产工艺对试验钢力学性能的影响。结果显示,在0.5-1 °C/s冷却条件下,能获得强塑性较好的铁素体+珠光体+贝氏体复合组织;也即轧后采用空冷或弱水冷可以获得理想的力学性能。

摘要： 50CrVA钢是一种常用的弹簧钢,研究其连续冷却转变行为对于制定轧后冷却工艺和热处理工艺至关重要。本文采用热膨胀法和显微组织观察相结合的方法研究了50CrVA弹簧钢的连续冷却转变行为,并绘制了静态连续冷却转变曲线。结果表明:当冷却速率为0.05~1.00°C/s时,50CrVA钢的转变组织为珠光体和铁素体,在此冷却速率范围内随着冷却速率的增加,珠光体含量增加而铁素体含量降低;当冷却速率为2~10°C/s时,转变组织为贝氏体和马氏体;当冷却速率为20°C/s时,转变组织为马氏体。随着冷却速率的增加,50CrVA弹簧钢的硬度随之增加,该钢的马氏体临界冷却速率为20°C/s。

摘要： 产品的开发需进一步了解38CrMoAl钢在连续冷却过程中的相变行为.采用MMS-200热模拟试验机和C-STRAIN传感器研究了不同冷速下含0.40％C、1.46％Cr、0.18％Mo、0.89％Al、0.25％Si 和0.44％Mn(质量分数)的38CrMoA钢的相变温度区间和冷却速率对相变组织的影响,并绘制了钢的连续冷却转变曲线.通过连续冷却转变试验和热模拟试验确定了38CrMoAl钢棒材的热轧温度和轧后的冷却速率.根据试验结果生产了可用于制作注塑机螺杆和套筒的Φ 200 mm 38CrMoAl钢棒材.低倍检验、硬度和力学性能检测表明,棒材的质量达到了用户的要求.

摘要： 为研究DP1180汽车用双相钢连续冷却转变过程中的相变特性,对不同冷却速率下的DP1180双相钢试样进行了金相检验及显微硬度测试,绘制了该双相钢的连续冷却转变曲线,并分析了DP1180钢在连续冷却过程中的相变规律.结果表明:对于DP1180汽车用双相钢,其连续冷却转变曲线分为铁素体转变区、贝氏体转变区和马氏体转变区.当冷却速率小于0.5°C·s-1时,主要发生铁素体-贝氏体转变;当冷却速率增大到1°C·s-1时,显微组织中出现马氏体;随冷却速率逐渐增大,铁素体不断减少,当冷却速率达到10°C·s-1时,组织变为马氏体+贝氏体;当冷却速率大于40°C·s-1时,组织主要为马氏体.

摘要： Mo是1000 MPa级高强双相钢常用的合金元素.为了考察Mo元素对双相钢过冷奥氏体连续冷却转变的影响规律,利用光学显微镜和淬火膨胀仪,分别对不同Mo含量的含硼及含铬双相钢的静态过冷奥氏体连续冷却转变曲线(静态CCT曲线)进行了测定和比较.结果表明,Mo元素能够缩小过冷奥氏体的高温转变区域,并使高温转变和中温转变区域分离;同时,可以缩小贝氏体转变区域,并在一定程度上抑制贝氏体转变,从而提高淬透性.

摘要： 为了探讨Cu-Ni合金化深冲双相钢组织性能演变规律,在实验室采用DIL805A/D淬火热膨胀仪与盐浴炉对其连续冷却转变行为及连续退火工艺进行了研究.结果 表明,试验钢的Ac1、Ac3分别为821与969°C.贝氏体转变冷却速率为0.5～60°C/s,铁素体转变冷却速率为0.5～5°C/s,冷却速率为3°C/s时未发生珠光体转变.在820～880°C退火温度范围内试验钢的组织为铁素体与岛状马氏体;随着退火温度的升高,强度与伸长率先减小后增大,而r值呈现先增大后减小的趋势.在880°C退火时综合力学性能最佳,屈服强度达401.2 MPa、抗拉强度达451.4MPa、伸长率为18.6％、r值为1.21.

摘要： 采用Formastor-F热模拟试验机测定了一种含B 和N 的中碳钢奥氏体连续冷却转变曲线,观察分析了在0.1～100°C/s 不同冷却速率下的相变组织,并测定了对应冷速的显微硬度,确定了试验钢的相变临界温度.试验结果表明:含硼和氮中碳钢CCT曲线与普通45 钢相似,但CCT曲线有向右、向下移动趋势,铁素体、珠光体、贝氏体等组织形成时间也有所延迟,马氏体开始形成温度没有变化,但转变临界冷却速度有下降趋势.冷却速度为0.1～3°C/s时,奥氏体转变产物主要为珠光体和铁素体,随冷速增加,铁素体含量减少;贝氏体转变的临界冷却速度为6°C/s,若冷速继续上升,钢中出现更多的贝氏体;冷却速度在10°C/s以上时,奥氏体快速进入无扩散转变,转变组织以马氏体为主.

摘要： 运用膨胀法结合金相组织观察，在Gleeble 1500热力模拟机上测定了K60管线钢的CCT曲线。研究了 K60管线钢的连续冷却转变行为，结果表明：降低终轧温度、增大冷却速度均可以使晶粒细化；终轧温度的升高或冷却速度的增大均使Ar3温度降低。未再结晶区轧制采用较低的终轧温度，轧后采用15~25°C/s的冷速，无需回火即可得到细化的准多边形铁素体和粒状贝氏体复合组织。

摘要： 高性能钢种一般采用TMCP工艺轧制,通过降低碳含量来提高钢的韧性并降低冷裂纹敏感性和焊接热影响区硬度,使钢种具有良好的焊接性能,通过控制贝氏体组织转变提高钢的强度。TMCP要求对整个工艺过程轧件温度及轧制压下率进行精确的控制。因此,奥氏体热变形后的连续冷却转变行为及对相变组织影响的研究对制定合理的TMCP工艺具有重要的指导意义。

摘要： 本文在超低碳Fe-Mn-Mo合金系中添加适量的V和N,通过控制相变过程中的冷却速度,制备了一种V-N微合金化的超低碳贝氏体钢.采用热膨胀法测试了不同冷速下钢的连续冷却转变区域,观察了显微组织,绘制了该钢的cct曲线.结果表明,相变过程中的冷却速度对贝氏体的形态影响较大.当冷速为5～15°C/s时,形成先共析铁素体和粒状贝氏体组织;当冷速为20～40°C/s时,先共析转变完全被抑制,形成针状铁素体、板条贝氏体和粒状贝氏体组织;当冷速40≥°C/s,形成以板条贝氏体为主、含少量粒状贝氏体的组织.

摘要： 测定了非调质贝氏体塑料模具钢热变形奥氏体连续冷却转变曲线。该钢在0.02～5.0°C/s冷却速度范围内全部为贝氏体相变区，其中冷速在0.02～1°C/s范围内贝氏体转变具有平坦的顶部，其贝氏体转变的开始和终了温度以及的硬度基本不随冷速变化。

摘要： 本文主要介绍了国内某钢厂生产X80管线钢的工艺流程,并以该钢厂生产的高Nb X80管线钢为研究对象,利用Gleeble-1500热模拟实验机,研究了高Nb X80管线钢连续冷却相变组织演变规律,绘制出了相应的连续冷却转变(CCT)曲线,分析了变形、冷却速度等因素对管线钢组织的影响.结果表明:随着冷却速度的增加,高Nb X80管线钢的相变温度降低,组织经历了由铁素体-珠光体逐渐向针状铁素体以及贝氏体铁素体的转变,当冷速在20～30°C/s区间时,获得比较理想的针状铁素体组织;热变形显著地加速相变过程,使动态CCT曲线向上方移动,相变开始温度明显提高,同时热变形还显著细化了针状铁素体组织,并扩大了得到针状铁素体的冷却速度范围.

摘要： 采用热模拟实验测定了轴承钢GCr15SiMn相变临界点及经三种不同变形量后的动态连续冷却转变(CCT)曲线,结合金相和显微硬度分析了变形量及冷却速度对相变组织及性能的影响.结果表明:实验钢在连续冷却过程中存在二次碳化物析出和珠光体、马氏体转变.随着变形量增加,二次碳化物析出量增加,珠光体开始析出温度升高且转变量增加,珠光体球团直径减小;随着冷却速度增加,二次碳化物在晶界网状析出趋势减弱,且碳化物厚度减小,珠光体片层间距和球团直径减小.当冷却速度大于3°C/s时,几乎没有发现网状碳化物;实验钢显微硬度随变形量和冷却速度的增加而增加.

摘要： 采用热丝法构建CaO-SiO2-CaF2-Na2O四元渣系的连续冷却转变(CCT)和等温转变(TTT)曲线。实验结果表明,碱度越高,保护渣临界冷却速度越大,碱度1.5的渣样临界冷却速度达20°C/s。等温实验X射线衍射结果显示,低碱度渣样在高温区析出硅灰石(CaO·SiO2),高渣样析出硅酸二钙[Ca2(WiO4)],后者导热系数低,控制传热效果更好。随碱度增加,保护渣TTT曲线鼻尖点孕育时间缩短,动力学分析可用推导方程描述渣的等温结晶过程。对裂纹敏感性钢种,CaO-SiO2-CaF2-Na2O四元渣系保护渣碱度可达1.5。

摘要： 利用Gleeble-1500热模拟试验机和DT-1000线膨胀仪,分别绘制了X70针状铁素体管线钢变形和未变形情况下连续冷却相变曲线(CCT),并在NEOPHOT21型光学显微镜下观察了它们的组织,分析比较两者的组织特征.试验结果表明:热变形能显著加速相变过程,使CCT曲线向左上方移动,相变开始温度明显提高,例如冷却速度为20°C/S时相变开始温度从627°C升高到700°C,而且可以在10°C/s～40°C/s更宽的冷却速率范围内获得针状铁素体组织.

摘要： 利用Gleeble-1500热模拟试验机测定抽油杆用Mn-B系低碳贝氏体型SBL非调质钢热变形奥氏体的连续冷却转变曲线，以此为基础，通过改变加热温度、轧后冷却速度等控轧控冷工艺参数，得到强韧性配合良好的理想的粒状贝氏体组织，为现场采用控轧控冷替代轧后回火工艺奠定了理论和实验基础。

摘要： 本发明提供一种简单快速测量连续冷却两相转变体积比例的方法，属于物理材料技术领域。所述方法先测得金属材料连续冷却两相转变过程的热膨胀量曲线；通过对此曲线进行杠杆法处理，获得相变体积分数对应温度变化的数据；对相变体积分数数据进行温度的数值微分，获得相变体积分数的微分数据，作出相变体积分数对应温度的微分曲线；通过在此微分曲线上作一条垂线和一条直线，将微分曲线与横坐标围成的封闭图形分为三个区域，通过三个区域的面积计算两相的体积比例，计算结果偏差约±6％。本发明能解决当相变温度区间发生部分重叠时各相体积分数的计算问题，具有操作过程更简单和计算结果误差更小的有益效果。

摘要： 本发明提供一种测量低合金高强钢连续冷却两相转变体积比例的方法，属于物理材料技术领域。所述方法先测得低合金高强钢连续冷却两相转变过程的热膨胀曲线；通过对低合金高强钢连续冷却两相转变过程测得的热膨胀曲线进行杠杆法处理，获得相变体积分数曲线；对相变体积分数曲线进行数值微分，获得相变体积分数的数值微分曲线；通过作图规则将相变体积分数的数值微分曲线上两个重叠的波进行分离，通过测量分离出的两个波的面积，两个波的面积之比为两相转变的体积比例。本发明能解决当相变温度区间发生部分重叠时各相体积分数的计算问题，计算结果误差更小；此方法可引申计算低合金高强钢三相或多相的体积比例。

摘要： 一种方坯超低碳线材连续冷却过程组织转变控制方法，属于轧钢技术领域。针对一种铜包钢丝用热轧盘条热模拟变形后连续冷却过程中的组织转变，通过热变形后不同冷却冷率下的连续冷却过程中的组织转变特性，分析了铜包钢丝用热轧盘条连续冷却组织转变曲线。优点在于，解决了铜包钢丝用热轧盘条轧后冷却工艺和组织控制问题，为轧制生产方坯超低碳线材在晶粒尺寸控制和三次渗碳体析出数量提供了数据支持。

摘要： 本发明提供一种简单快速测量连续冷却两相转变体积比例的方法，属于物理材料技术领域。所述方法先测得金属材料连续冷却两相转变过程的热膨胀量曲线；通过对此曲线进行杠杆法处理，获得相变体积分数对应温度变化的数据；对相变体积分数数据进行温度的数值微分，获得相变体积分数的微分数据，作出相变体积分数对应温度的微分曲线；通过在此微分曲线上作一条垂线和一条直线，将微分曲线与横坐标围成的封闭图形分为三个区域，通过三个区域的面积计算两相的体积比例，计算结果偏差约±6％。本发明能解决当相变温度区间发生部分重叠时各相体积分数的计算问题，具有操作过程更简单和计算结果误差更小的有益效果。

摘要： 本发明提供一种测量低合金高强钢连续冷却两相转变体积比例的方法，属于物理材料技术领域。所述方法先测得低合金高强钢连续冷却两相转变过程的热膨胀曲线；通过对低合金高强钢连续冷却两相转变过程测得的热膨胀曲线进行杠杆法处理，获得相变体积分数曲线；对相变体积分数曲线进行数值微分，获得相变体积分数的数值微分曲线；通过作图规则将相变体积分数的数值微分曲线上两个重叠的波进行分离，通过测量分离出的两个波的面积，两个波的面积之比为两相转变的体积比例。本发明能解决当相变温度区间发生部分重叠时各相体积分数的计算问题，计算结果误差更小；此方法可引申计算低合金高强钢三相或多相的体积比例。

摘要： 一种方坯低碳含硼钢线材连续冷却过程组织转变控制方法，属于轧钢技术领域。通过采用热模拟膨涨法分析热变形后不同冷速下的组织转变过程，给出低碳含硼钢线材热轧盘条的连续冷却曲线，通过轧后不同的冷却工艺来控制其组织转变。优点在于，解决了爆破线用热轧盘条轧后冷却工艺和组织控制问题，为轧制生产方坯低碳含硼钢线材在晶粒尺寸控制和氮化硼的回溶控制，降低碳含硼钢热轧盘条的屈强比提供了数据支持。

摘要： 一种方坯超低碳线材连续冷却过程组织转变控制方法，属于轧钢技术领域。针对一种铜包钢丝用热轧盘条热模拟变形后连续冷却过程中的组织转变，通过热变形后不同冷却冷率下的连续冷却过程中的组织转变特性，分析了铜包钢丝用热轧盘条连续冷却组织转变曲线。优点在于，解决了铜包钢丝用热轧盘条轧后冷却工艺和组织控制问题，为轧制生产方坯超低碳线材在晶粒尺寸控制和三次渗碳体析出数量提供了数据支持。

摘要： 本发明涉及一种测量铝合金连续冷却转变曲线的方法，属于有色金属材料制备技术领域。本发明通过记录在不同温度区间的热当量的变化，从而依据热当量的变化来分辨在淬火过程中淬火反应的析出温度区间；本发明通过应用差示扫描量热法(DSC)来测量铝合金在淬火过程中的放热反应，结合微观组织分析和力学性能测试，从而获得铝合金的连续冷却转变曲线。与其他方法相比，本发明方法能够在一定冷却区间的精确冷却曲线和分辨不同淬火诱导析出相的起始和终止温度。本发明所得连续冷却转变曲线具有精度高，指导意义大等优势。

摘要： 本发明涉及一种焊接连续冷却转变曲线的测量方法，包括：1)采用膨胀法测得材料的临界点；2)选定焊接热循环模型，绘制一系列冷却曲线图；3)进行焊接热循环工艺模拟，采集试验材料的温度和膨胀量，并根据采集的数据绘制膨胀量与时间关系曲线；4)得到假定材料在冷却过程中未发生相变时，随着温度的降低体积逐渐减小的变化曲线；5)将步骤3)与步骤4)中的2条曲线进行对比，偏折点即为相变点；6)将相变点标定在步骤2)的冷却速度曲线图中，将相同相变类型的相变起始点和结束点连接成线，即得到焊接连续冷却转变曲线。本发明能够准确地得到不同焊接工艺参数下的相变情况，测定出焊接连续冷却转变曲线，从而优化焊接工艺过程。

摘要： 本发明涉及一种测量铝合金连续冷却转变曲线的方法，属于有色金属材料制备技术领域。本发明通过记录在不同温度区间的热当量的变化，从而依据热当量的变化来分辨在淬火过程中淬火反应的析出温度区间；本发明通过应用差示扫描量热法(DSC)来测量铝合金在淬火过程中的放热反应，结合微观组织分析和力学性能测试，从而获得铝合金的连续冷却转变曲线。与其他方法相比，本发明方法能够在一定冷却区间的精确冷却曲线和分辨不同淬火诱导析出相的起始和终止温度。本发明所得连续冷却转变曲线具有精度高，指导意义大等优势。