显微硬度

摘要： 采用真空熔铸和冷开坯工艺,通过优化形变热处理工艺,调控基体晶粒尺寸、第二相的析出及分布状态,制备出综合性能优异的Cu-3Ti-0.1Mg-0.05B-0.05La合金.结果表明,经过400°C/2 h一次时效处理后,Cu-3Ti-0.1Mg-0.05B-0.05La合金的显微硬度可达356 HV,此时导电率为14.5%IACS.透射电镜分析表明,Cu-3Ti-0.1Mg-0.05B-0.05La合金第二相的析出演变规律为富Ti相→颗粒状β′-Cu_(4)Ti相→颗粒状β′-Cu_(4)Ti相+片层状β-Cu_(4)Ti相→片层状β-Cu_(4)Ti相,其中颗粒状β′-Cu_(4)Ti相是最重要的强化相,片层状β-Cu_(4)Ti相会导致合金强度下降,但可以提高导电率.采用二次时效能够进一步优化Cu-3Ti-0.1Mg-0.05B-0.05La合金的综合性能,在合金强度基本不变的条件下,显著提升了合金的导电率.450°C/8 h一次时效+50%冷轧+400°C/1 h二次时效处理后合金的显微硬度和导电率分别达到了341 HV和20.5%IACS.

摘要： 目的对420不锈钢焊缝进行激光热处理,研究微观结构对焊缝硬度的影响规律。方法通过光纤激光对420不锈钢进行焊接,然后采用激光对焊缝进行热处理,采用金相显微镜对焊缝微观组织进行分析,并采用显微硬度仪测试焊缝的硬度,采用拉力机对焊缝接头进行抗拉强度测试。结果随着激光加热功率的提高,焊缝抗拉强度没有明显变化;随着激光加热速度的降低,焊缝抗拉强度逐渐增加。当激光加热功率为500 W、加热速度为5 mm/s时,焊缝抗拉强度达到667 MPa。结论采用激光对焊缝进行热处理后,焊缝微观组织中晶粒尺寸变大,焊缝硬度降低,有利于焊缝抗拉强度的增加。

摘要： 采用等离子熔覆技术在45钢表面制备了CoCrFeNi高熵合金涂层。采用X射线衍射仪、VHX-600型超景深三维数码显微分析系统、扫描电子显微镜、能谱仪、PARSTAT 4000a电化学工作站和显微硬度计检测了涂层的宏观形貌、微观结构、耐蚀性能、成分和硬度分布。结果表明:CoCrFeNi高熵合金涂层与基体为冶金结合;涂层由FCC相和富Cr和Fe的σ相组成,呈典型的枝晶形态,枝晶区为FCC相,枝晶间为σ相;与基体相比,CoCrFeNi合金涂层的硬度更高,耐蚀性更好。

摘要： 为了解决H13热作模具钢在锻模和热挤压模等领域因发生脱模剂腐蚀而失效的问题,本文通过引入激光熔覆技术来探究Fe基合金粉末对H13钢综合性能的强化效果,并系统研究了扫描速度、搭接率和熔覆层数对涂层的相位组成和显微组织的影响,详细分析了涂层的截面显微硬度和耐腐蚀性能的变化规律。研究表明:涂层主要由α-Fe、γ-Fe、M_(23)C_(6)和M_(7)C_(3)相组成;高的扫描速度下γ-Fe来不及完全转化为α-Fe,但高搭接率的延迟凝固作用促进了γ-Fe的转化;第2涂层减弱的衍射峰是由于少量基体元素的扩散而导致碳化物减少;涂层中主要合金元素Fe与Cr、Si、Mo、C分别在晶粒和晶界中交替增减,归因于Cr、Si、Mo和C等元素向晶界处沉积。相较于基体,涂层的硬度明显提升,提升率分别为197.7%、204.5%、68.2%和145.5%。高的扫描速度对耐腐蚀性影响较小,高的搭接率和多层熔覆对耐腐蚀行为有积极意义。

摘要： 针对海上风电管类零件的修复问题,采用电弧焊复合激光冲击锻造工艺对Q235钢管进行修复。研究激光冲击频率对焊缝几何形貌、显微组织和显微硬度的影响,同时将电弧焊复合激光冲击锻造与电弧焊修复进行对比。结果表明:焊缝的熔宽和熔深随激光冲击频率的增高而增大,余高和余高因数随频率的增高而减小,熔合区、部分熔合区和热影响区的硬度随频率的增高而增大;与电弧焊修复相比,电弧焊复合激光冲击锻造获得的熔覆层金相组织更细小,表面微裂纹明显减少,显微硬度更高(平均显微硬度提高9.39%)。

摘要： 为研究不同强化研磨加工时间下GCr15轴承钢的干摩擦性能,首先采用强化研磨机对GCr15轴承钢板进行不同喷射时间的强化研磨加工,采用显微硬度计测量了不同强化研磨时间下样品的截面显微硬度;利用超景深显微镜观察了强化层的厚度和磨痕的表面形貌;利用往复式摩擦磨损实验机对不同强化研磨时间下的GCr15轴承钢样品进行40 N和80 N载荷下的干摩擦磨损实验。研究结果表明:随着强化研磨加工时间的增加,材料表面的显微硬度逐渐增大;表面强化层的厚度与加工时间成正比;样品的摩擦系数和磨损量与强化研磨加工时间成反比。在相同载荷条件下,强化研磨加工时间越长,轴承钢的干摩擦系数越低,磨损量越小,干摩擦性能越好。

摘要： 利用具有高度扩散性和传质的超临界CO_(2)流体辅助双脉冲电沉积技术制备Ni–r GO(还原氧化石墨烯)复合镀层。先通过正交试验确定较优的双脉冲电参数组合,再通过单因素试验研究了正反向脉冲平均电流密度和正、反向脉冲占空比对Ni–rGO复合镀层表面形貌、显微硬度和表面粗糙度的影响。当正向脉冲电流密度和占空比分别为7 A/dm^(2)和0.35,反向脉冲电流密度和占空比分别为1.2 A/dm^(2)和0.25时,所得的Ni–r GO复合镀层表面平整、致密,显微硬度达到895 HV。

摘要： 吊臂是大型海工绕桩吊机的主要承重部件之一,吊臂材料的表面强化和优选研究对绕桩吊机的高质量、高强度制造起着重要作用。选取Q235、Q345、Q550三种钢材作为吊臂制造的研究材料,采用激光冲击强化技术进行表面处理,对比冲击前后材料的表面残余应力、表面粗糙度、显微硬度和抗拉强度。结果表明:三种钢材经激光冲击强化后,残余应力分别提高500%、346.7%、192.9%,表面粗糙度值分别提高15.5%、3.5%、13.3%,显微硬度分别提高15.9%、17.3%、13.2%,抗拉强度分别提高6.1%、7.5%、5.0%。通过综合考虑三种钢材的性能指标数据及吊臂的实际应用场景,选择Q345钢作为吊臂制造材料的加工效果最优。

摘要： 为推动冷喷涂技术在航空防护涂层领域的应用,采用氮气冷喷涂技术在TC4钛合金表面制备了CuNiIn涂层,使用光学显微镜、扫描电镜、显微硬度计和微动磨损试验机对涂层宏/微观组织、显微硬度及微动磨损性能进行了分析。结果表明:越靠近基体,涂层致密性越好,整体涂层孔隙率约为2.8%,涂层微观组织较粉末原始组织有一定细化;涂层硬度值自基体向表面沿厚度方向有增大的趋势,靠近基体一侧硬度平均值为274 HV_(2N),靠近表面的涂层硬度稳定在300 HV_(2N)左右;微动位移较小时,涂层失效机制主要是黏着磨损,磨损形貌为椭圆形,微动位移较大时,以磨粒磨损为主,磨损形貌接近圆形。

摘要： 为了使得工程上常用的零部件保持自身韧性的同时提高其表面的耐磨性,利用激光合金化技术在45钢表面制备了二元硼氮合金化层,优化了工艺参数,研究了合金化层的组织及性能。结果表明:随激光功率、扫描速度、搭接率增大,合金化层硬度均呈先增后降的趋势,在1.5 kW、500 mm/min、50%时硬度分别达到最大值954,885,882 HV_(2N),随B∶N(质量比)中B的含量提高,合金化层硬度逐渐上升;最佳工艺参数为:激光功率1.5 kW,扫描速度500 mm/min,搭接率50%,经最优工艺处理后的合金化区组织由Fe_(2)N、Fe_(2)B、FeB、Fe_(7)C_(3)、γ-(Fe,N)等化合物和固溶体组成,以柱状晶和胞状晶为主,厚度约为600μm,平均硬度为1023 HV_(2N),热影响区组织由少量针状马氏体以及残余奥氏体等组成,厚度约为250μm,硬度由967 HV_(2N)到265 HV_(2N)呈梯度分布;合金化层的摩擦系数约为0.4519,磨损率为0.4231×10^(-14) m^(3)/(N·m),是基体的1/9左右,磨损机制为磨粒磨损并伴有黏着磨损。

摘要： 采用光学显微镜和硬度计等设备,研究A356铝合金的凝固组织对后续固溶处理过程的影响.结果表明:在A356铝合金的铸造过程,随着冷却速度的增加,SDAS减少;共晶Si由粗大的板状变为短棒状,甚至球形.开始转变Al+Si+Mg2Si三元共晶,并增强了富集的Mg和Si团簇在α(Al)中的溶解性,改善合金显微组织,提高显微硬度.经过T4处理,在较高冷却速率下铸造的共晶Si更容易球化,相应的显微硬度也达到最大值.冷却速率与热处理工艺的最佳组合可以溶解共晶Si,提高合金性能.

摘要： 轨道车辆返修时需要将车体原有涂层去除,传统喷砂处理方式会造成环境污染等问题.激光清洗作为一种新兴的绿色清洗方式,对环境几乎无污染,因此使用激光清洗代替传统的喷砂处理方式去除油漆涂层.使用波长1064nm的光纤脉冲激光对轨道车辆车体油漆涂层进行清洗,进行基体相关性能评估.使用表面粗糙度仪和显微硬度仪对清洗前后铝基体的表面粗糙度和显微硬度进行检测,使用万能拉伸试验机和X射线残余应力分析仪对激光清洗前后铝基体的拉伸性能和表面残余应力进行检测.结果表明,激光清洗前后基体表面粗糙度分别为6.03μm和6.16μm,满足轨道车辆表面漆层再涂装要求;激光清洗后基体表面硬度由HV64.47提高到HV72.54,基体拉伸性能基本不变,表面残余应力由拉应力变为压应力.

摘要： 通过对传统激光熔覆的光学准直、聚焦和整形以及与之配合送粉头的重新设计从而实现均匀薄涂层的高速熔覆技术目前受到广泛关注,由于兼具热喷涂快速沉积涂层特性以及激光熔覆冶金结合的特点,有望成为规则表面实现替代电镀硬铬的新方法.本文采用1.8kW激光器,利用快速激光熔覆技术在45钢基体上制备了铁基合金涂层,模拟研究了送粉轨迹与激光路径的耦合关系,分析了高速激光熔覆涂层的表面形貌与微观结构,表征了涂层的表面粗糙度与显微硬度.研究表明在1.8KW低功率下可实现高速激光熔覆,熔覆速率可达150mm/s,单层涂层厚度约300um,稀释率＜1％.

摘要： 本研究采用逆变一体化悬挂点焊机对第三代先进高强钢材料QP980进行点焊操作,研究其接头性能,并对焊接接头的力学性能、显微硬度、微观组织、疲劳性能进行分析,获得了该材料的优化点焊工艺以及剪切接头的载荷—寿命疲劳曲线.分析结果表明,QP980的点焊性能良好,通过工艺优化能获得良好的接头性能.接头熔核区组织为板条马氏体,拉伸时失效模式呈现熔核剥离失效.

摘要： 采用铸造技术,为高速列车提供国产化铸钢制动盘,并对其机械性能进行检测和研究.结果显示制动盘组成相为Fe-Cr、Ni-Cr-Fe、(Fe,Ni)固溶强化的体心立方(bcc)结构α-Fe相.显微组织为板条状马氏体;显微硬度范围360～395HV0.5,平均屈服强度为1164MPa,延伸率为15.6％,冲击韧性和耐磨性符合要求,摩擦系数和磨损量较低.结合铸钢显微硬度、机械性能和耐磨性,该制备工艺流程及材料可以制备铸钢实体制动盘.

摘要： Mg-Li合金作为一种新型超轻合金在国防军工及民生方面应用广泛.本文研究了该合金在搅拌摩擦焊后的力学性能、微观组织及显微硬度并分析其微观机理.结果证明其可焊性非常好,焊接接头强度远远高于母材.并对其应用前景进行了展望.

摘要： 新型涡轮工作叶片广泛采用TIG堆焊硬质合金进行叶冠磨损面表面改性.针对镍基高温合金焊接性差、焊接合格率低,焊接变形导致后续加工余量不足等问题,对TIG堆焊方法进行改进.从金相组织、显微硬度对比分析入手,高温拉伸验证焊接接头的可靠性.改进后的TIG焊堆焊方法,加工效率明显提高;堆焊层硬度高,显微组织均匀细小;热影响区域小,整体性能良好.

摘要： 层间温度的选择对低合金钢的焊接质量有决定性作用,尤其是在多层多道焊缝中,各层道焊缝热循环交互影响,组织相变过程极为复杂.系统研究多层多道焊的层间温度对16MND5低合金高强钢HAZ的微观组织和冷裂纹的影响,共设置了4种层间温度,分别为室温、125°C、250°C和400°C.试验结果表明,仅在层间温度为室温时HAZ的粗晶区(CGHAZ)出现冷裂纹,且对应的CGHAZ硬度最高(可达400HV).4种层间温度对应的CGHAZ基体组织分别为未完全回火的马氏体、回火马氏体、回火马氏体与下贝氏体的混合组织、粒状贝氏体;除层问温度为室温外,其他3种层间温度得到的CGHAZ,均在靠近熔合线位置出现了魏氏组织,尤其以250°C时居多.综合考虑接头的硬度、微观组织和断裂情况,认为预热温度设置为125～250°C最为合适.

摘要： 层间温度的选择对低合金钢的焊接质量有决定性作用,尤其是在多层多道焊缝中,各层道焊缝热循环交互影响,组织相变过程极为复杂.系统研究多层多道焊的层间温度对16MND5低合金高强钢HAZ的微观组织和冷裂纹的影响,共设置了4种层间温度,分别为室温、125°C、250°C和400°C.试验结果表明,仅在层间温度为室温时HAZ的粗晶区(CGHAZ)出现冷裂纹,且对应的CGHAZ硬度最高(可达400HV).4种层间温度对应的CGHAZ基体组织分别为未完全回火的马氏体、回火马氏体、回火马氏体与下贝氏体的混合组织、粒状贝氏体;除层问温度为室温外,其他3种层间温度得到的CGHAZ,均在靠近熔合线位置出现了魏氏组织,尤其以250°C时居多.综合考虑接头的硬度、微观组织和断裂情况,认为预热温度设置为125～250°C最为合适.

摘要： 层间温度的选择对低合金钢的焊接质量有决定性作用,尤其是在多层多道焊缝中,各层道焊缝热循环交互影响,组织相变过程极为复杂.系统研究多层多道焊的层间温度对16MND5低合金高强钢HAZ的微观组织和冷裂纹的影响,共设置了4种层间温度,分别为室温、125°C、250°C和400°C.试验结果表明,仅在层间温度为室温时HAZ的粗晶区(CGHAZ)出现冷裂纹,且对应的CGHAZ硬度最高(可达400HV).4种层间温度对应的CGHAZ基体组织分别为未完全回火的马氏体、回火马氏体、回火马氏体与下贝氏体的混合组织、粒状贝氏体;除层问温度为室温外,其他3种层间温度得到的CGHAZ,均在靠近熔合线位置出现了魏氏组织,尤其以250°C时居多.综合考虑接头的硬度、微观组织和断裂情况,认为预热温度设置为125～250°C最为合适.

摘要： 本实用新型公开了一种布氏硬度显微镜固定装置及具有该装置的布氏硬度显微镜，其中布氏硬度显微镜固定装置，其设置在布氏硬度显微镜的镜筒下端，固定装置包括磁力支座(51)和磁力开关(54)，磁力支座(51)中心设圆形通孔(52)，磁力支座(51)下部设T型槽(53)，磁力开关(54)设置在T型槽(53)侧面槽口对侧；T型槽(53)内可装配两块平行的铁磁性T型活动挡板(55)，磁力开关(54)控制磁力支座(51)的磁性。本实用新型的优点在于：(1)能同时满足铁磁性管道和非铁磁性镍基高温螺栓布氏硬度测试圆形压痕的测量，保证测量压痕直径时，显微镜视场中的圆形压痕不晃动，降低了测量误差，提高了检测效率。

摘要： 显微维氏硬度仪检测铅笔芯硬度用夹具，包括夹具主体，所述夹具主体包括用于夹持铅笔芯的多个卡爪、驱动卡爪松开/夹紧的锁紧螺母；夹具主体的底端固设一纵向轴，该纵向轴间隙插置在一套筒内，套筒的侧壁上设置一径向螺纹孔，与该径向螺纹孔配合设置一可压紧纵向轴的调整螺栓；所述套筒的底端固设在一底座上；底座的左右两侧分别设置一开口向前或向后的U形口，所述U形口与显微维氏硬度仪的样件固定台上的锁定螺栓配合。它夹持牢固、操作及调整方便，便于提高检测工作效率，而且结构简单，容易制造。

摘要： 本发明涉及一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法，包括以下步骤：S1：选取热处理原料，将合金铸锭进行开坯锻造处理，形成棒材；S2：固溶处理，将热处理炉进行加热至棒材的钛合金β相转变温度附近±50°C后，将棒材放置于热处理炉中进行保温，然后对棒材进行淬火，从而得到具有大量的亚稳β相的试样；S3：后续热处理，将试样从室温缓慢升温，在升温过程中同时引入外加弹性拉应力或压应力，当试样到达预定温度后，淬火，本申请具有将弹性应力场作用于热处理过程中的Ti‑7333合金，可以实现对Ti‑7333合金显微组织的精细化调控，即形成α析出相的择优取向，提高近β钛合Ti‑7333的显微硬度的效果。

摘要： 本发明涉及硬度计领域，具体公开了一种维氏显微硬度计无限远成像系统，从下到上沿着光路依次包括放大成像装置、独立式硬度压头、转换器装置、反射装置、无限远辅助光学系统成像装置、观察筒装置和成像目镜；其中放大成像装置用于放大待测试样成像，转换器装置用于放大成像装置以及独立式硬度压头间转换，反射装置用于改变经放大成像装置放大的光路方向，无限远辅助光学系统成像装置用于将平行传递光路逆转为成像光路，观察筒装置用于将光路一分为二分别成像在成像目镜中，解决传统台式显微硬度计因有限远成像系统机械筒长尺寸固定不可改变，而导致装配时对物镜和目镜的安装尺寸校正难度极大，并且影响系统成像质量和效果的问题。

摘要： 本发明公开了用于圆弧零件硬度检测的载物台、显微硬度计和检测方法，载物台包括底座、转动台、定位机构和夹紧机构，定位机构包括定位部，该定位部能沿转动台半径方向移动；夹紧机构包括夹紧部，该夹紧部与定位部相对布置且能沿着与定位部移动轨迹位于同一直线方向移动；将圆弧零件放置在定位部和夹紧部之间时，先移动圆弧零件以使其圆弧面与其中一圆弧刻度线相重合、再将定位部抵靠在圆弧面处进行定位、最后移动夹紧部至直平面以使圆弧零件被夹紧在定位部与夹紧部之间且与转动台同心布置。该载物台省去了在确定其他显微硬度测量点时需要重新对圆弧零件的圆心进行定位的麻烦，精准地获得圆弧零件圆弧面处的周向硬度分布情况。

摘要： 本发明公开了用于圈类零件硬度检测的载物台、显微硬度计和检测方法，载物台包括底座部分、导向槽盘、偏心槽盘、定位锁紧件，导向槽盘能转动地安装在底座部分，其顶面设有导向槽，所述导向槽沿半径长度方向延伸；偏心槽盘转动装接在导向槽盘上且与导向槽盘同心布置，其开设有偏心槽；定位锁紧件穿过偏心槽且与导向槽相导向配合，将圈类零件放置在偏心槽盘顶面时，转动偏心槽盘带动定位锁紧件沿着导向槽靠近偏心槽盘圆心以使圈类零件被定位锁紧件夹紧在偏心槽盘的圆心位置。该载物台能始终保持圈类零件圆心与载物台旋转中心相重合，省去了在确定其他显微硬度测量点时需要重新对圈类零件的圆心进行定位的麻烦，精准地获得圈类零件周向硬度分布情况。

摘要： 本发明涉及一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法，包括以下步骤：S1：选取热处理原料，将合金铸锭进行开坯锻造处理，形成棒材；S2：固溶处理，将热处理炉进行加热至棒材的钛合金β相转变温度附近±50°C后，将棒材放置于热处理炉中进行保温，然后对棒材进行淬火，从而得到具有大量的亚稳β相的试样；S3：后续热处理，将试样从室温缓慢升温，在升温过程中同时引入外加弹性拉应力或压应力，当试样到达预定温度后，淬火，本申请具有将弹性应力场作用于热处理过程中的Ti‑7333合金，可以实现对Ti‑7333合金显微组织的精细化调控，即形成α析出相的择优取向，提高近β钛合Ti‑7333的显微硬度的效果。

摘要： 本发明公开了一种通过显微硬度预测双相钢疲劳强度的方法，属于材料科学与工程应用技术领域。该方法首先进行微观组织分析和显微硬度测试，开展高周疲劳试验，通过新提出的关系进行建立某相平均显微硬度与疲劳强度的定量关系。该方法有效而准确地预测双相钢的疲劳强度，并且降低了疲劳强度预测所需实验量，极大程度节约了时间，降低了财力和人力成本，可以推广应用到多相材料甚至复合材料。

摘要： 本实用新型公开了用于圆弧零件硬度检测的载物台和显微硬度计，载物台包括底座、转动台、定位机构和夹紧机构，定位机构包括定位部，该定位部能沿转动台半径方向移动；夹紧机构包括夹紧部，该夹紧部与定位部相对布置且能沿着与定位部移动轨迹位于同一直线方向移动；将圆弧零件放置在定位部和夹紧部之间时，先移动圆弧零件以使其圆弧面与其中一圆弧刻度线相重合、再将定位部抵靠在圆弧面处进行定位、最后移动夹紧部至直平面以使圆弧零件被夹紧在定位部与夹紧部之间且与转动台同心布置。该载物台省去了在确定其他显微硬度测量点时需要重新对圆弧零件的圆心进行定位的麻烦，精准地获得圆弧零件圆弧面处的周向硬度分布情况。

摘要： 本实用新型公开了用于圈类零件硬度检测的载物台和显微硬度计，载物台包括底座部分、导向槽盘、偏心槽盘、定位锁紧件，导向槽盘能转动地安装在底座部分，其顶面设有导向槽，所述导向槽沿半径长度方向延伸；偏心槽盘转动装接在导向槽盘上且与导向槽盘同心布置，其开设有偏心槽；定位锁紧件穿过偏心槽且与导向槽相导向配合，将圈类零件放置在偏心槽盘顶面时，转动偏心槽盘带动定位锁紧件沿着导向槽靠近偏心槽盘圆心以使圈类零件被定位锁紧件夹紧在偏心槽盘的圆心位置。该载物台能始终保持圈类零件圆心与载物台旋转中心相重合，省去了在确定其他显微硬度测量点时需要重新对圈类零件的圆心进行定位的麻烦，精准地获得圈类零件周向硬度分布情况。