热模拟试验

摘要： 为了提高小直径高频焊管的焊接质量,通过调整焊接温度和挤压量,利用GLEEBLE-3500热/力试验机对小直径管的高频焊过程进行了模拟。模拟试验温度选定为1100°C、1150°C、1200°C、1250°C、1300°C和1350°C,挤压量分别为1 mm、3 mm、5 mm和7 mm。对模拟焊接接头进行了微观组织观察和力学性能试验,并将模拟焊接接头与实际高频焊管接头性能进行了对比。研究结果表明,当焊接温度不低于1200°C、挤压量不低于3 mm时,高频焊接头具有优良的性能。

摘要： 基于热模拟法模拟火灾条件下压力容器用钢板Q345R在550°C、700°C、750°C、800°C、850°C和900°C时,强制水冷和自然冷却时的组织和硬度变化。试验得知:700°C空冷时,随着温度升高,珠光体分解;硬度在700°C时突然变小,后随着温度的升高又逐渐升高后降低;850°C水冷时,全部转变为马氏体,随着马氏体的生成硬度升高。材料的力学性能与硬度存在一定的拟合关系,在工程中可以通过硬度测定快速评价材料的力学性能。

摘要： 产品的开发需进一步了解38CrMoAl钢在连续冷却过程中的相变行为.采用MMS-200热模拟试验机和C-STRAIN传感器研究了不同冷速下含0.40％C、1.46％Cr、0.18％Mo、0.89％Al、0.25％Si 和0.44％Mn(质量分数)的38CrMoA钢的相变温度区间和冷却速率对相变组织的影响,并绘制了钢的连续冷却转变曲线.通过连续冷却转变试验和热模拟试验确定了38CrMoAl钢棒材的热轧温度和轧后的冷却速率.根据试验结果生产了可用于制作注塑机螺杆和套筒的Φ 200 mm 38CrMoAl钢棒材.低倍检验、硬度和力学性能检测表明,棒材的质量达到了用户的要求.

摘要： 采用Gleeble-3500热模拟试验机对厚度为6 mm的热轧Giga钢板进行了单道次焊接热模拟试验,研究了单道次焊接热循环时间(t8/5)对焊接粗晶区显微组织和韧性的影响.结果表明:单道次焊接热循环时间t8/5从15 s增加至120 s时,粗晶区组织由板条马氏体转变为贝氏体,晶粒粗化,硬度降低,韧性先增加后降低;当t8/5为30 s时,粗晶区冲击韧度最高,为82 J;t8/5较小时,冲击试样为韧性断裂;而当t8/5超过60 s时,冲击试样为脆性断裂.

摘要： 针对42CrMo合金钢棒材轧后硬度过大的问题,采用Gleeble热模拟试验机研究了42 CrMo合金钢冷却时的组织转变规律,并对比了常规轧制和低温轧制后42 CrMo合金钢的硬度与显微组织.结果表明:冷却速率达到0.3°C·s-1以上时,42 CrMo合金钢中开始出现贝氏体相变;当冷却速率为1.0～10.0°C·s-1时,只发生贝氏体和马氏体转变.采用常规轧制工艺,42CrMo合金钢的硬度在300～320 HBW之间,显微组织主要为铁素体+珠光体+贝氏体;采用低温轧制工艺,将终轧温度控制在800°C,42CrMo合金钢的硬度可降到240 HBW,显微组织主要为铁素体+珠光体.

摘要： 高速动车组转向架构架对高速动车组的运行品质、行车安全起到至关重要的作用.为向355 MPa级转向架构架用钢的工业试制提供指导,在Gleeble-3800热模拟试验机上进行了热模拟试验,结合热膨胀法和金相-硬度法,绘制了355MPa级转向架构架用钢动态连续冷却转变曲线,研究了试验钢在连续冷却条件下的显微组织演变规律.结果 表明,冷速小于1°C/s时,其组织主要为多边形铁素体和珠光体;冷速大于5°C/s时,贝氏体类组织快速增加;冷速达到50°C/s时,为板条贝氏体组织.因此,对于355MPa级转向架构架用钢,冷速控制在1～5°C/s较为适宜,其组织主要由比例适中软硬性相结合的铁素体、珠光体和贝氏体构成,可以获得优良的强韧性匹配.

摘要： 使用Gleeble3800热模拟试验机,研究了焊接模拟参数对Q960EQP钢焊接热模拟试验结果的影响.结果表明:预热温度、峰值温度、焊接线能量和板厚参数是影响焊接热模拟试验结果的主要参数;峰值温度保温时间对试样的冲击性能有一定的影响,但不改变热模拟试验后的试样显微组织类型;升温速度对试样的力学性能和显微组织影响很小;试样跨度影响试样的极限冷却速度,进行快速冷却试验时,对试验结果影响很大.

摘要： 通过热模拟试验研究一次正火、 两次回火热处理条件下,正火温度、 正火冷却速度、 一次回火温度、 二次回火温度及回火时间对ZG04Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢性能的影响.试验结果表明,ZG04Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢在1040°C正火时强度和塑性较好,正火冷却速度快和一次回火温度高有利于屈服强度的提高,但一次回火温度升高降低了抗拉强度,二次回火温度升高和回火时间增加均不利于强度的提高.

摘要： 通过在线淬火及不同温度回火的热模拟试验,观察了600 MPa级高强钢回火后的显微结构,分析了回火过程碳氮化物粒子的析出规律.结果表明,回火温度对钢板显微结构有较大影响,随回火温度的升高,贝氏体数量逐渐减少,多边形铁素体含量增多,平均晶粒尺寸逐渐增大;钢中第二相粒子析出量增多,析出物形貌由方形逐渐转变为圆形.结合实物第二相分析及性能,回火温度以620 °C为宜.

摘要： 针对一些家电用户对冷板SPCC-J1提出的特殊性能要求,邯钢利用Gleeble-3500热模拟试验机对SPCC-J1轧硬样品进行连退热模拟试验,通过不同退火工艺对力学性能和组织影响分析,制定了适应邯钢连退线生产的冷轧SPCC-J1退火工艺,并成功应用于实际生产.

摘要： 通过热模拟试验,完成了Ti在钢中液析以及TiN、Ti4C2S2、TiC等固态析出物的微观形貌观测.根据热模拟试验结果,完成控轧控冷试验方案设计,并成功开发出了性能优良的高强度汽车结构用钢.

摘要： 某型发动机分解检查时,发现一片高压涡轮导向叶片出现裂纹,针对该裂纹故障进行失效分析.通过对故障叶片进行外观检查、断口分析、组织分析,确定了叶片裂纹性质和产生原因.分析结果表明:故障高压涡轮导向叶片裂纹为沿晶裂纹,通过γ′相变化可以发现叶盆侧局部存在过热超温现象,叶片叶盆侧中部到尾缘区域的隔热涂层脱落,致使叶片基体承受过高的温度,是导致裂纹产生的主要原因;同时叶片工作时产生的机械振动载荷也加速了裂纹的产生.此外,利用未使用的新高压涡轮导向叶片取样进行组织变化热模拟试验,对高压涡轮导向叶片的超温温度进行评估.

摘要： 以Mn-Si-Mo系无碳化物贝氏体钢为研究对象,利用GLEEBLE-3800热模拟试验机,绘制了不同变形温度的动态CCT曲线,研究了变形温度对无碳化物贝氏体钢组织和硬度的影响.结果表明,变形温度越低,无碳化物贝氏体相变温度越低,组织越细小,先析铁素体越易析出,有利于提高贝氏体钢的强韧性匹配.

摘要： 利用热模拟技术,通过设定不同峰值温度,不同t8/5时间及二次热循环模拟参数,研究了新型EH40船板焊接热影响区不同区域及不同焊接工艺参数下的性能和组织的变化.结果表明:不同峰值温度下,以峰值温度为1350°C时,冲击功值最低,组织粗化最严重;不同t8/5时间下,以100s时的冲击功最低,因为此冷却速度下的生成的长条状具有方向性的M-A组元,为裂纹的形成和扩展提供了条件,导致韧性下降;二次热循环作用下低温冲击韧性良好.全部热循环试样-20°C冲击功值均高于200J,表明了新型EH40船板良好的焊接性.

摘要： 通过Gleeble-3500 上的热模拟试验，对石油套管用N80 钢的高温变形特性进行了系统研究，得到了N80 钢变形温度在800～1200°C，变形速率在1～30s-1 条件下的应力－应变数据。进而，采用非线性回归方法建立了Kumar型的N80 钢高温变形抗力模型，并对其进行了延拓性分析。结果表明，N80钢在变形温度区间内主要符合动态回复型软化特征，建立的变形抗力模型具有较好的预测精度及良好的延拓性。

摘要： 本文通过热模拟试验，采用光学、电子显微技术和力学分析等方法，系统研究了不同控轧控冷工艺对含钒弹簧钢钒碳氮化物的析出行为、显微组织和力学性能的影响规律，提出了生产含钒高强度弹簧钢最佳的控轧控冷工艺参数。试验结果表明，在Si-Cr-V系弹簧钢化学成分的基础上，通过控轧控冷工艺参数的优化可以获得组织性能理想的热轧材成品，其索氏体含量达到了90％，Rm＝1250MPa，Rp0.2＝850MPa，A＝16.7%，Z＝37.1%。

摘要： 在Gleeble-1500热模拟试验机上,对微合金非调质油井用管钢连轧和定径工艺进行了热模拟试验.结果表明:变形温度和变形量对组织性能及V 的第二相析出具有显著的影响.控制连轧温度≥1050°C、变形量≥0.5,同时控制定径温度≤850°C、变形量≥0.2,可获得状铁素体+细小的珠光体,以及较多细小的V的碳氮化物析出,使最终产品具有高的强度和韧性.

摘要： 本文基于相似理论和液氧煤油补燃火箭发动机的工作特性,分析了低压气气推进剂模拟试验的有效性,建立了喷注单元的低压高频燃烧不稳定性模拟试验系统,利用频率相等的准则设计了缩比燃烧室,对气液同轴式喷嘴进行了高频燃烧不稳定性热模拟试验,获得了同轴式喷嘴的高频燃烧稳定性边界和稳定性裕量。结果表明,喷注单元低压高频燃烧不稳定性热模拟试验的试验方法独特、可行，试验结果可以指导发动机燃烧室的稳定性设计和改进。

摘要： 利用奥钢联vatron连续退火热模拟试验机研究不同退火温度对冷轧780 MPa级双相钢组织性能的影响。结果表明,本文双相钢连续退火组织主要由残余铁素体+取向附生铁素体+马氏体组成,此外,还存在少量的珠光体和残余奥氏体。随退火温度的升高,双相钢的屈服强度和抗拉强度均降低,屈强比变小,塑性指标在 825°C出现峰值26％后下降，综合性能指标强塑积(Rm×A50)在825°C时出现最大值20280，而采用APD(完全奥氏体化)退火方法的试样因马氏体岛的粗化，综合性能下降。

摘要： 本发明公开了一种过硫酸盐热蒸汽激活高级氧化异位修复污染土壤的模拟试验装置及其模拟试验方法。该装置包括液体药剂输送单元、蒸汽发生输送单元、多功能破碎搅拌喷洒单元及其配套密闭搅拌容器单元；多功能破碎搅拌喷洒单元包括带多个锤式桨叶和喷洒孔的空心破碎搅拌轴，液体药剂和蒸汽通入破碎搅拌轴。该方法包括过硫酸盐溶液的配制、热蒸汽的制备、土壤的加入、初步破碎搅拌、过硫酸盐溶液的喷洒、热蒸汽的注入、容器上下脱离、土壤性质分析及样品采集、数据分析过程。本发明能在较低土壤水分含量下实现过硫酸盐溶液与污染土壤充分混合；通过向土壤中注入蒸汽进行加热实现过硫酸盐的激活，模拟活化过硫酸盐对土壤中有机污染物的修复效果。

摘要： 本发明公开了反应堆热工水力模拟试验装置，包括反应堆模拟体、蒸汽发生器模拟体及主循环泵，其中，蒸汽发生器模拟体入口和出口分别通过管道与反应堆模拟体出口、主循环泵入口接通，主循环泵出口通过管道与反应堆模拟体入口接通。蒸汽发生器模拟体入口与反应堆模拟体出口之间的管道上设有热段阻力调节件，蒸汽发生器模拟体出口与主循环泵入口之间的管道上设有冷段阻力调节件和止回阀，主循环泵出口与反应堆模拟体入口之间的管道上设有泵路阻力调节件和文丘里流量计。本发明还公开了基于上述反应堆热工水力模拟试验装置的流体动力学特性模拟方法。本发明应用时，将流体动力学特性调节成与反应堆原型一致时便于实施，能提升模拟试验的试验效率。

摘要： 本发明公开了一种过硫酸盐热蒸汽激活高级氧化异位修复污染土壤的模拟试验装置及其模拟试验方法。该装置包括液体药剂输送单元、蒸汽发生输送单元、多功能破碎搅拌喷洒单元及其配套密闭搅拌容器单元；多功能破碎搅拌喷洒单元包括带多个锤式桨叶和喷洒孔的空心破碎搅拌轴，液体药剂和蒸汽通入破碎搅拌轴。该方法包括过硫酸盐溶液的配制、热蒸汽的制备、土壤的加入、初步破碎搅拌、过硫酸盐溶液的喷洒、热蒸汽的注入、容器上下脱离、土壤性质分析及样品采集、数据分析过程。本发明能在较低土壤水分含量下实现过硫酸盐溶液与污染土壤充分混合；通过向土壤中注入蒸汽进行加热实现过硫酸盐的激活，模拟活化过硫酸盐对土壤中有机污染物的修复效果。

摘要： 本发明公开了反应堆热工水力模拟试验装置，包括反应堆模拟体、蒸汽发生器模拟体及主循环泵，其中，蒸汽发生器模拟体入口和出口分别通过管道与反应堆模拟体出口、主循环泵入口接通，主循环泵出口通过管道与反应堆模拟体入口接通。蒸汽发生器模拟体入口与反应堆模拟体出口之间的管道上设有热段阻力调节件，蒸汽发生器模拟体出口与主循环泵入口之间的管道上设有冷段阻力调节件和止回阀，主循环泵出口与反应堆模拟体入口之间的管道上设有泵路阻力调节件和文丘里流量计。本发明还公开了基于上述反应堆热工水力模拟试验装置的流体动力学特性模拟方法。本发明应用时，将流体动力学特性调节成与反应堆原型一致时便于实施，能提升模拟试验的试验效率。

摘要： 本发明提供了热模拟试验的试样和热模拟试验的方法。该热模拟试验的试样的形状为圆台形。由于该试样在沿圆台形轴线方向上的不同截面的面积不同，因此在利用该试样进行热模拟试验时，沿圆台形轴线方向上的不同截面的温度、应变速率和应变不同，且在该试样发生热变形以后，该试样上不同位置的微观组织和机械性能也不同，实现了模拟不同温度、应变速率和应变工况的效果，且可以用于模拟各种合金材料的受热及变形过程，从而提高实验效率，进而实现高通量的热模拟试验技术。

摘要： 本发明提供了热模拟试验的试样和热模拟试验的方法。该热模拟试验的试样的形状为圆台形。由于该试样在沿圆台形轴线方向上的不同截面的面积不同，因此在利用该试样进行热模拟试验时，沿圆台形轴线方向上的不同截面的温度、应变速率和应变不同，且在该试样发生热变形以后，该试样上不同位置的微观组织和机械性能也不同，实现了模拟不同温度、应变速率和应变工况的效果，且可以用于模拟各种合金材料的受热及变形过程，从而提高实验效率，进而实现高通量的热模拟试验技术。

摘要： 本发明公开一种提高热模拟试验机上焊接热模拟试验准确性的方法，本方法在模拟焊接热影响区试验过程中，通过特定公式对焊接线能量进行计算，对焊接时的实际板厚和模拟的影响板厚进行规定，充分的考虑到了模拟焊接过程和实际焊接过程的差异，排除了模拟焊接试验线能量和板厚参数设定的缺陷，提高了实验的结果的准确性、针对性，使模拟实验结果能够更好的用于实际焊接过程的理论指导，提高热模拟试验机的模拟效果。

摘要： 本发明涉及一种干热岩定向水力压裂换热模拟试验装置及试验方法。试验装置，包括数据采集系统、温度控制系统、三轴压力控制系统、高压压裂泵、压裂液容器、换热注采液容器、液压控制系统和试验舱。三轴压力控制系统包括液压系统和环压腔，液压系统包括液压滑动腔和液压活动塞，环压腔包括环压腔钢板和胶套。压裂液容器和换热注采液容器通过液压控制系统与试验舱相连，并由高压压裂泵将液体注入试验样品中。所有的试验参数都可以通过数据采集系统呈现出来，并利用计算机进行数据分析得到试验结果。本发明模拟试验装置可实现干热岩水力压裂换热的试验模拟，并能实现定向的裂隙网络换热试验模拟，提高换热效率，能减少人为误差对客观结果的影响。

摘要： 本实用新型公开了一种热模拟试验用夹具及热模拟试验装置，热模拟试验用夹具包括分隔开并分别连接试样两端部的两夹持组件，夹持组件包括环抱拼接并接触试样相应端部的两夹持块，所述夹持块包括沿轴向由外向内依次设置的半连接孔和半均温孔，当两夹持块环抱拼接成相应夹持组件时，两半连接孔拼合成与试样相应端部接触的连接孔，两半均温孔拼合成与试样不接触的均温孔。它能够延长试样均温区范围，确保小尺寸试样试验可正常进行。

摘要： 本实用新型公开了一种热模拟试验机夹具及试验机，该夹具包括第一固定组件和第二固定组件。其中，第一固定组件设置有两个，两个第一固定组件相对设置，每个第一固定组件包括两个夹头，每个第一固定组件的两个夹头可操作地顶紧或分离；每个第一固定组件对应设置有一个第二固定组件，每个第二固定组件包括滑动块，每个滑动块的内侧设置有供带钢试样的端部插入的凹槽，每个滑动块的外侧连接在试验机的机架上。本实用新型提供的夹具是适应于长度更长的带钢试样，满足试验要求，且结构简单易实施推广，实用价值高。