焊接线能量
焊接线能量的相关文献在1987年到2022年内共计131篇,主要集中在金属学与金属工艺、石油、天然气工业、能源与动力工程
等领域,其中期刊论文111篇、会议论文15篇、专利文献310042篇;相关期刊77种,包括西华大学学报(自然科学版)、科技致富向导、焊管等;
相关会议15种,包括2014陕西省焊接学术会议、第14届全国特种加工学术会议、’2011全国钢结构学术年会等;焊接线能量的相关文献由307位作者贡献,包括吴芳、赵宏杰、钟玉等。
焊接线能量—发文量
专利文献>
论文:310042篇
占比:99.96%
总计:310168篇
焊接线能量
-研究学者
- 吴芳
- 赵宏杰
- 钟玉
- 屈金山
- 陈文静
- 陈鹏
- 刘斌
- 史元成
- 周思国
- 孙忠亮
- 张彦飞
- 徐亮
- 徐进桥
- 忻世吉
- 方要治
- 李娟
- 李明鉴
- 李毅
- 李锐
- 李闯
- 汪清华
- 潘全喜
- 牛辉
- 王巍
- 王辉
- 白永涛
- 翦文斌
- 耿正
- 胡刚
- 胡旭明
- 胡红芳
- 蒋明
- 蔡永江
- 邱光
- 郑江鹏
- 郑绍鹏
- 马延恒
- 黄治军
- Duan Aiqin
- Hu Mingtao
- Hu Xiaoguang
- Ji Xiaoqi
- Yu Yousheng
- 乔宏来
- 习天辉
- 于前
- 于有生
- 于立学
- 亓安芳
- 伍明生
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刘明川;
龚毅;
李俭
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摘要:
通过抗裂性试验和焊接线能量试验确定S690QL钢板焊接施工中应采用的预热温度和焊接线能量范围。结果表明:S690QL钢板焊接时,埋弧自动焊预热温度不应小于50°C,焊条电弧焊预热温度不应小于100°C;层间温度均按不大于150°C为宜。焊条电弧焊线能量的适用范围为20~30kJ/cm,埋弧自动焊线能量的适用范围为22~35kJ/cm。
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郑倩倩;
宋纪煜;
郑日水;
孙彬彬;
罗超;
于立学;
吴庆;
姜立伟;
李小科
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摘要:
结合大直径厚壁珠光体管道出现在5G1T位置冲击值偏低问题,针对珠光体耐热钢水平固定位置的焊接参数、试验值、焊接材料、线能量等影响因素进行了研究,经过分析及论证,最终得出:焊接热输入过大是主因,焊条Si元素含量偏高是次因,并针对这些因素提出了改进措施。通过工艺评定试验及验证,顺利完成了焊接工艺评定任务,在某核电站3、4号机组主管道焊接中实际应用,收到良好效果。
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范越
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摘要:
提出一种基于光电检测来测量手动焊接速度的方法,结合焊接电压和电流,实现了手动焊接过程中焊接线能量的在线检测。该方法适用于各种位置及各种手动明弧焊接方法的焊接线能量在线检测。重点设计了一种弧光捕捉机构及组合方式,将手动焊接过程中电弧的移动速度转化为脉冲信号,利用控制器计算焊接速度。搭建以STM32单片机为控制核心的测试平台,完成焊接线能量数字化检测、显示及数据管理。试验表明,该方法实时性好、数据波动范围较小,提高了焊接线能量的检测精度。
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王垒超;
蒋毅;
唐磊;
申坤;
刘璐
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摘要:
本文以焊接线能量为变量,对X80管线钢的焊接性进行了研究.结果表明,随着焊接线能量的降低,焊缝柱状晶尺寸减小,由连续向断续分布转变,有益组织针状铁素体含量增多;粗晶区晶粒尺寸变小,晶内组织存在尺寸较小的岛状物弥散地分布在基体中.不同线能量下,接头热影响区的硬度变化不大.
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刘斌;
寇斌达;
卢夏;
李洋;
韩传高;
王理博
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摘要:
冲击性能是评价管道焊接接头综合力学性能的一个重要指标.本文在监造VVER-1000主管道进行焊接工艺评定过程中,发现在管道对接焊焊接接头立向上焊区域的填充和盖面层,部分熔敷金属试样的冲击韧性值(-10°C)不达标.结合焊接位置、焊接工艺参数与焊条化学成分等影响因素及接头的冲击韧性试验、金相组织、硬度试验和断口形貌分析结果,得出熔敷金属冲击韧性低的原因为:在立焊位置施焊时焊接速度减慢、焊接热输入增大引起焊缝金属组织晶粒粗大以及焊条化学成分中Si元素的含量偏高、焊条出厂时冲击值较低.采用小焊接热输入进行焊接工艺评定试验,获得的焊接接头焊缝金属的冲击性能均达标.基于对焊接接头冲击性能影响因素的分析,提出以下预防措施:采购焊条时需严格控制Si元素含量;加强焊接人员技能培训,严格控制焊接线能量的输入;严格控制立焊区域的层间温度在下限值附近,保证焊后焊缝金属的冷却速度加快.
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于前;
吴香清;
胡妞
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摘要:
以长箱形结构箱体焊接变形为研究对象,结合实践经验,从材料精度控制、刚度及约束度、焊接热输入、焊缝质量,以及返工等方面探讨箱体焊接变形影响因素,并提出预防措施.采取措施后,长箱形结构箱体焊接变形得到了较好控制,尤其是上下盖板翘起变形量由3.6 mm降低到1 mm以内.
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邓呈敏;
程东海;
陈国财;
李东阳;
李文杰;
陈益平;
胡德安
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摘要:
对T2紫铜板、2A16铝合金板进行激光熔化焊和熔钎焊试验,分析接头的力学性能,并研究其微观组织及界面形貌,阐述熔池形态对接头组织和性能的影响.结果表明:采用激光熔化焊时得到熔化焊熔池,当焊接线能量Q=1160 J/cm时,其界面层由Al4 Cu9+Al2 Cu化合物和(α-Al)+(θ-Al2 Cu)共晶组织组成,总厚度为60.9μm.采用激光熔钎焊时得到熔钎焊熔池,当Q=1466.67 J/cm时,接头抗拉强度为274.25 MPa,相比熔化焊接头提高了280.9%,其界面层由CuZn5和Al2 Cu化合物组成,总厚度为10.23μm.接头接触界面的互扩散系数(D熔化焊>D熔钎焊)和不同熔池形态下的环形对流共同影响了IMC层厚度,从而决定了接头的性能.
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刘昊昕;
王建峰;
冯英超;
刘金平;
王聪
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摘要:
为探讨核岛用P280GH钢实际焊后组织及性能随焊接工艺变化复杂的问题,本文对两种线能量下焊接热影响区的组织和性能进行分析.结合CCT曲线,对P280GH钢不同冷却速度下转变产物组织进行预测,进而分析CCT曲线预测的组织与实际焊接热影响区组织的关联性.结果表明,在实际焊接过程中,当线能量为11.30 kJ/cm时,粗晶热影响区主要由铁素体和贝氏体组成;当线能量为33.75 kJ/cm时,粗晶热影响区主要由铁素体、贝氏体和珠光体组成.两种线能量下实际焊接组织的变化规律与CCT曲线预测结果相似.焊接线能量从11.30 kJ/cm提高到33.75 kJ/cm时,由于粗晶热影响区组织中析出较多的粗大侧板条铁素体,并且奥氏体晶粒尺寸增大,维氏硬度值与冲击韧性均略有下降.
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朱莎莎;
张继亮;
张力;
朱虹;
孙亚杰
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摘要:
对Q345R+S32750双相不锈钢复合钢板,采用过渡层堆焊E309LMo后进行620°C±20°C×2.2+0.25 h热处理后,在室温下对面层堆焊E2594焊材并且焊接线能量控制在10 kJ/cm~15 kJ/cm,层间温度控制<150°C,化学成分、力学性能、铁素体数检测结果均满足技术要求,并且该堆焊层未出现晶间腐蚀.
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Hu Mingtao;
胡明涛;
Ji Xiaoqi;
纪小琪
- 《2014陕西省焊接学术会议》
| 2014年
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摘要:
本文对清水川发电厂二期工程21000MW机组主蒸汽、蒸汽连接管道等所采用的A335P92材质进行分析,该机组P92钢厚度明显增加,最大厚度为98.5mm,焊接应力大,热处理难度增大,并结合此钢的焊接工艺特点,对厚壁P92钢的预热、层间温度、焊接工艺要点、焊后热处理规范、热处理方法及提高焊缝的冲击韧性进行了探讨,通过对焊接接头进行的各项性能试验,取得了良好的试验效果,并根据此种钢的焊接特性和试验结果,提出了具体的焊接工艺要求,重点提出了P92钢焊接时应严格控制焊接线能量和层间温度,采用多层多道焊,加强焊接过程和焊后热处理工艺、加热宽度、保温宽度、保温厚度的控制,方能获得满意的焊接接头,该工艺对于这类钢的焊接有实际指导意义.
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Hu Xiaoguang;
胡小光;
Duan Aiqin;
段爱琴;
Yu Yousheng;
于有生
- 《第14届全国特种加工学术会议》
| 2011年
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摘要:
在激光深熔焊时,熔池特征决定了激光焊接焊缝成形的特点.以2.5mm厚的TA15钛合金试板为材料,通过改变焊接线能量,在YAG激光焊接条件下做了一组焊接试验,同时利用高速摄像技术,获得了各焊接过程中清晰的熔池图像,而后得到熔池的实际尺寸及焊缝形貌特征.试验表明,在焊接功率及其他焊接辅助条件不变、改变焊接速度从而改变焊接线能量的情况下,正背面的长度和宽度都随线能量的增加而增加;焊缝的熔宽和熔深都与线能量呈线性增长的关系;输入的线能量与所形成的熔池特征量、焊缝形貌间具有相对确定的关系.
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吴昌忠;
陈怀宁;
范闽宁;
雷清华;
马耀芳;
王福林
- 《第十五届全国焊接学术会议》
| 2010年
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摘要:
利用Gleeble-1500热模拟试验机进行1000MPa低碳QT钢不同焊接线能量的热模拟试验,研究了焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)组织与韧性及其变化规律。结果表明,一次热循环后,随着线能量的增加,冲击韧性先是增加然后下降,组织由马氏体向马氏体与贝氏体的混合组织转变,粗大的M和B 组织及板条间和板条内碳化物的存在是造成韧性下降的主要原因。经历峰值温度为900°C二次热循环后的韧性并不都具有改善作用,其原因与晶粒和组织遗传现象有关。线能量小时发生晶粒和组织遗传,线能量大时只产生晶粒遗传,粗大贝氏体的形成和碳化物进一步析出是大线能量二次热循环恶化韧性的主要原因。
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习天辉;
陈晓;
李俊凤;
陈颜堂;
郭爱民;
卜勇
- 《第五届全国材料与热加工物理模拟及数值模拟学术会议》
| 2006年
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摘要:
采用金相显微镜(OM)和透射电子显微镜(TEM)研究了Zr处理微合金钢粗晶热影响区(CGHAZ)的组织.模拟粗晶热影响区的奥氏体晶粒尺寸随着焊接线能量的提高而变大,在焊接线能量相同时,Zr处理微合金钢粗晶热影响区的晶粒尺寸比没有经过Zr处理钢的大.焊接线能量为30kJ/cm时,粗晶热影响区的组织以贝氏体为主,随着焊接线能量提高,粗晶热影响区中的M-A数量变少.经过Zr处理后,粗晶热影响区中的夹杂物由长条的尖角状变为圆形或近圆形,这些夹杂物都是含Zr的复合夹杂物,含Zr夹杂物作为形核核心,在其表层沉淀析出Al2O3和/或MnS,它们的尺寸在1.0~3.0μm之间。
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