退火温度

摘要： 用单辊旋淬法制备了Fe_(76)Ga_(5)Ge_(5)B_(13-x)P_(x)Cu_(1)(x=0,3,5,7)合金带材,并研究了退火温度对合金晶化行为、结构演变和磁性能的影响。结果表明,P元素替换B元素后,合金的非晶形成能力有所降低,但是提高了二次晶化相的热稳定性。同时,P添加一方面细化了纳米晶尺寸,降低了合金矫顽力,P含量为7%(原子分数)的合金在在425°C退火后矫顽力最佳为1.77 A/m;另一方面,P的价电子向残余非晶相中的Fe转移,降低了Fe的磁矩,使得合金饱和磁感应强度降低。此外,P含量高于5%(原子分数)时合金带材表面接近表层位置的晶粒以(200)晶面平行于带材表面存在,而合金内部仍以(110)晶面平行于带材表面存在。

摘要： 为了进一步提高双相钢的性能,通过合理的化学成分设计,在实验室研发了1500 MPa级Nb-Ti微合金化的高伸长率冷轧双相钢,并且利用连退模拟试验机、扫描电镜等设备,系统研究了退火温度和过时效温度对双相钢组织性能的影响。结果表明,抗拉强度随着退火温度的升高而增大,在840°C时可达到1650 MPa。当温度继续升高时,组织中开始出现回火马氏体,抗拉强度略有下降。随着过时效温度的升高,组织中的回火马氏体含量减小,淬火马氏体含量增大,温度继续升高后,还有部分贝氏体生成,因此伸长率总体上不断增大,在380°C时抗拉强度可达1520 MPa,伸长率达到8.3%,获得最佳力学性能。

摘要： 具有高介电常数的Bi_(1.5)Zn_(1.05)Nb_(1.5)O_(7)薄膜存在氧空位和陷阱缺陷,因此,使用Bi_(1.5)Zn_(1.05)Nb_(1.5)O_(7)作为栅绝缘层的ZnO-TFTs具有高的界面费米能级钉扎效应和低的电学性能.为了解决这些问题,提高器件性能,本文采用射频磁控溅射制备了以Bi_(1.5)Zn_(1.05)Nb_(1.5)O_(7)为栅绝缘层的ZnO-TFTs,同时,详细研究了300°C、400°C、500°C和600°C等退火温度对ZnO-TFTs性能的影响,研究结果表明,随着退火温度的升高,Bi_(1.5)Zn_(1.05)Nb_(1.5)O_(7)栅绝缘层和ZnO-TFTs的性能先升高后降低,在退火温度为500°C时,Bi_(1.5)Zn_(1.05)Nb_(1.5)O_(7)栅绝缘层和ZnO-TFTs的性能都得到了显著提高,电容密度从165 nF/cm^(2)升高到222 nF/cm^(2),开关比从103升高到105.

摘要： 采用水热法制备了由纳米片组装而成的分级结构In_(2)O_(3)微球,在350~450°C下对其进行了退火处理,并制备了相应的气敏传感元件,研究了退火温度对In_(2)O_(3)微球结构和气敏性能的影响。结果表明,随着退火温度的增加,In_(2)O_(3)的晶粒尺寸随之增大,而其比表面积随之减小。在140°C的最佳工作温度下,350°C退火处理制备的气敏元件对0.01%质量分数正丁醇气体的灵敏度高达82.3,且具有良好的气体选择性和较快的响应速度,进一步讨论了退火温度对分级结构In_(2)O_(3)微球气敏性能的影响机制。

摘要： 为获得单Ti成分IF钢的再结晶温度范围,并以此制定合理的现场生产工艺,利用真空箱式电阻炉模拟现场罩式退火设备,结合硬度曲线法,最终找到实验材料的再结晶温度约为650°C,并探究了退火温度、保温时间及冷却方式等工艺参数变化对材料力学性能影响,获得了本实验Ti-IF钢的最佳工艺参数为710°C退火+8 h保温+缓冷方式,为下一步工业化试制提供一定的理论基础。

摘要： 钢卷温度均匀性是影响钢卷退火后产品性能的重要因素。基于不锈钢全氢罩式炉工程设备,介绍了一种保障钢卷温度均匀性的试验方法,实验证明罩式炉退火能力和退火产品性能符合相关技术要求,为退火工艺制度优化、提升炉群生产能力提供参考。

摘要： 为探索退火温度对薄规格3.0%Si无取向硅钢组织及电磁性能的影响,借助多气氛连续式退火炉模拟不同退火温度对冷轧0.25 mm厚度3.0%Si无取向硅钢电磁性能、组织以及织构的影响。结果表明:退火温度从850°C提高到975°C,铁损P_(1.5/50)与P_(1.0/400)均逐渐降低;退火温度超过950°C时,铁损P 1.5/50基本稳定在1.47 W/kg左右,退火温度超过975°C时,铁损P_(1.0/400)逐渐增加;随着退火温度的增加,{111}〈121〉、{111}〈110〉等难磁化织构强度增加速度高于{001}面织构,磁感B 50降低。综合退火温度对磁感和铁损的影响,温度为975°C时可以获得较好的电磁性能,临界晶粒尺寸为125μm,工业化生产中最佳退火温度在950~975°C之间。

摘要： 为开发出高能量密度镍氢电池负极材料,采用真空感应熔炼的方法制备了La_(0.79)Mg_(0.21)Ni_(3.95)储氢合金,对比分析了铸态和退火态储氢合金的物相组成、显微形貌和电化学性能。结果表明,铸态和800°C/24 h退火态La_(0.79)Mg_(0.21)Ni_(3.95)储氢合金中都只含有LaNi5和(La,Mg)_(2)Ni_(7)相;升高温度至900°C及以上时,储氢合金中形成了不同含量的(La,Mg)5Ni19和(La,Mg)_(6)Ni_(24)相。900°C/24 h退火态储氢合金的可逆吸放氢性能要高于950°C/48 h退火态储氢合金。铸态和退火态储氢合金都在前3周循环过程中到达了最大放电比容量,950°C/48 h退火态储氢合金中主要为(La,Mg)_(6)Ni_(24)相,其具有较高的循环稳定性。铸态和退火态La_(0.79)Mg_(0.21)Ni_(3.95)储氢合金具有良好的电化学活化性能,高倍率放电性能(HRD1500)从高至低的顺序依次为950°C/48 h、950°C/24 h、900°C/24 h、800°C/24 h、铸态;储氢合金的HRD1500与氢扩散速率(D)和交换电流密度(I_(0))的变化趋势相同,950°C/48 h退火态储氢合金具有最大的HRD1500,这主要与合金电极中含有61.8%(质量分数)的(La,Mg)_(6)Ni_(24)相、具有较高的D和I_(0)有关。

摘要： 在实验室条件下探索了0.5%Si无取向硅钢冷轧后退火温度对其组织、织构演变及磁性能的影响。结果表明,当退火温度从675°C提高到725°C时,再结晶率逐渐增加,725°C时完全再结晶。随着退火温度从725°C升到850°C,平均晶粒尺寸从18.2μm增加到40.2μm。随着退火温度从675°C提高到850°C,P_(1.5/50)从10.5W/kg降低到4.6W/kg。当退火温度从675°C提高到725°C时,由于再结晶率增加,磁感逐渐增加。当退火温度从725°C升到850°C时,不利的{111}取向晶粒面积分数由35.8%增加至40.4%,有利的{001}和Goss取向晶粒面积分数由14.8%降低到12.8%,从而使B;从1.76T降低至到1.74T。因此,需要选择合适的退火温度以获得较低的铁损与较高的磁感。

摘要： 新型氧化铪基铁电薄膜由于其优越的极化特性、良好的尺寸微缩性以及与新型CMOS工艺的高度兼容性,成为了近年来的研究热点。采用原子层沉积方法(ALD)制备的Hf_(0.5)Zr_(0.5)O_(2)(HZO)薄膜,经过快速热处理(RTP),在上下电极的应力作用下会产生铁电性。本文研究了不同热处理温度对HZO薄膜结构和性能的影响,内容包括:沉积态的HZO薄膜为非晶态,经过快速热处理后,薄膜晶化;对比快速热处理温度为500°C和600°C的电容结构器件单元性能,发现600°C退火后HZO铁电器件的剩余极化更大,矫顽电场更大;对500°C和600°C热处理的器件截面进行结构分析,发现500°C热处理后会有四方相和正交相出现,热处理温度600°C时出现单斜相和正交相。

摘要： 研究了轧制温度及退火温度对TA5棒材组织及性能的影响,结果表明:在Tβ转温度以下加热轧制得到的组织均为等轴α,抗拉强度随轧制温度的升高而降低;在近Tβ转温度加热轧制得到片状α+少量等轴α.热轧态TA5棒材经700-850°C退火后的组织均为等轴α,随着退火温度的升高,α相晶粒尺寸变大,冲击功增大,而强度和塑性变化不明显.

摘要： 本文采用0.2C-5Mn-1Si-1Al成分体系中锰钢,利用SEM、EBSD、EPMA、XRD和拉伸试验等显微组织及力学性能检测手段,研究了退火温度对实验钢组织演变及力学性能的影响.结果表明,随着退火温度的升高,屈服强度逐渐降低,抗拉强度先降低后升高,断后延伸率和残余奥氏体含量先升高后降低,在670°C退火时实验钢获得了最优的力学性能,屈服强度为630MPa,抗拉强度为913MPa,断后延伸率47％,强塑积达到42.91MPa·％,残余奥氏体体积分数达到45.2％.实验钢主要为铁素体+残余奥氏体双相组织,板条状残余奥氏体主要分布在板条状铁素体板条间,块状残余奥氏体主要分布在原奥氏体晶粒边界和板条群边界处.

摘要： 研究了不同退火温度对780MPa级冷轧双相钢的微观组织和力学性能的影响.试验表明,热轧态的微观组织由铁素体、贝氏体和少量的珠光体组成,经过冷轧后形成纤维状组织.通过对不同温度和速度下带钢微观组织与性能的分析,得出最佳的工艺制度:速度为80m/min,退火温度为800～840°C.带钢经退火温度为820°C、保温时间为100s的热镀锌退火后,可以获得抗拉强度大于780MPa的冷轧热镀锌双相钢.

摘要： 本文重点介绍一种更加精确制备膨胀系数及退火温度测试玻璃样品的新方法.该方法主要是利用内圆切割机自动切割功能来制备尺寸更加精准的玻璃样品.

摘要： 冷轧无取向硅钢(％:0.003C,0.58Si,0.20Mn,0.01P,0.0022S,0.25Al,0.0030N)2.6mm热轧板冷轧至0.50mm薄板.研究了390～820°C退火温度范围内再结晶组织比例对磁性能、抗拉强度和硬度的影响.结果表明:未发生再结晶时,退火温度对抗拉强度和硬度的影响很小;当再结晶组织比例≥70％时,降低退火温度能够有效提高抗拉强度,同时不显著恶化磁性能,但对硬度没有影响;当再结晶组织比例＜70％时,降低退火温度使磁性能剧烈恶化,但能够大幅提高抗拉强度和硬度;再结晶完全、晶界平直后,晶粒随着退火温度的增加迅速长大.

摘要： 本文研究了不同退火温度对TC4合金组织性能的影响,采用金相显微镜(OM)对其显微组织进行了表征,并对抗拉强度进行了测试.结果表明:随温度升高,合金的初生α晶粒尺寸先增大后逐渐减小,晶间β含量逐渐增多;抗拉强度先降低后升高,760°C保温2h热处理后最低,仅为904Mβa.

摘要： 利用同步热拉伸X射线衍射仪研究了退火温度和拉伸倍率对熔体淬火尼龙(PA)1010结晶结构的影响.结果表明,熔体淬火PA1010结晶得到的是γ晶型,在100～140°C下进行退火处理,其晶型结构没有明显发生变化,γ晶型可以稳定存在.温度促进结晶生成了微量的α晶,随着退火温度的升高,结晶度增大.熔体淬火PA1010在25°C和100～140°C下同步热拉伸时,随拉伸倍率的增加,结晶度先增大后减小,拉伸倍率达到2.00时结晶度达到最大值.拉伸倍率小于2.00时,拉伸力诱导结晶,拉伸倍率达到2.00后,拉伸力破坏结晶.

摘要： 酒钢宏兴碳钢薄板厂采用CSP工艺生产IF冷轧钢板,分析了热轧卷取温度、冷轧压下率、退火温度及保温时间对退火板中第二相粒子的影响.结果表明:提高卷取温度、增大冷轧压下率,提高退火温度、延长保温时间均促进退火板中第二相粒子Ti(CN)与FeTiP聚集并复合生长,有利于{111}织构的发展.

摘要： 浮法玻璃退火是浮法玻璃生产的关键过程之一,退火的控制决定玻璃的永久应力能否在允许范围内,从而影响后续加工和使用.本文结合退火工艺的实际操作,分析和提出了不同区域的温度控制以及生产不同厚度玻璃时控制应力的工艺调整,以提高浮法玻璃产品质量.

摘要： 浮法玻璃退火是浮法玻璃生产的关键过程之一,退火的控制决定玻璃的永久应力能否在允许范围内,从而影响后续加工和使用.本文结合退火工艺的实际操作,分析和提出了不同区域的温度控制以及生产不同厚度玻璃时控制应力的工艺调整,以提高浮法玻璃产品质量.

摘要： 用于在扁平玻璃退火炉中连续测量玻璃带(G)的表面温度的设备，其包括：两个分别安置在玻璃带(G)的两侧并且相面对安置的子组件(D1，D2)；每个子组件(D1，D2)与玻璃带的表面齐平；以及一等温空间通过一光的和热的隔绝体(3，4)围绕每个玻璃带的温度测量机件(TC，TC2)来实现。

摘要： 本发明涉及铜带退火技术领域，尤其是一种退火装置铜带退火过程中温度分布的计算方法，依据铜带在退火装置中的运行路径划分铜带所在区域，积分计算铜带通过各区域时通电获得的热量，然后考虑铜带的对流传热，积分计算铜带经过各区域散热失去的热量，接着积分计算铜带经过各区域提供铜带温升需要的热量，以此构建铜带在各区域中的温度模型，本发明退火装置铜带退火过程中温度分布的计算方法通过将铜线的退火过程按区域进行建立温度模型，实现能够获取铜带在连续退火过程中的温度分布状况，从而指导工艺参数；结合实际工况，可确定更小范围的退火条件，提升铜带退火的可靠性和稳定性。

摘要： 用于在扁平玻璃退火炉中连续测量玻璃带(G)的表面温度的设备，其包括：两个分别安置在玻璃带(G)的两侧并且相面对安置的子组件(D1，D2)；每个子组件(D1，D2)与玻璃带的表面齐平；以及一等温空间通过一光的和热的隔绝体(3，4)围绕每个玻璃带的温度测量机件(TC，TC2)来实现。

摘要： 本发明涉及自动控制领域，公开了一种连续退火炉的内温度控制系统，所述的连续退火炉的内温度控制系统包括：加热单元，设置有若干个，并呈直线性分布在退火炉的内部。传送结构，其用于对焊接件进行匀速传送。焊接点感应件，安装在退火炉流动方向前侧。行程感应器用于感应焊接件推进行程。控制器用于接收焊接点感应件感应的焊接点的信号。行程感应器感应焊接点的行程L；控制器构建一维坐标系，并标记各个加热单元的坐标xi。控制器查找一个预先设置的时间t‑焊接点距l‑加热温度T信息表获得xi的加热温度T；加热单元xi对焊接件进行加热处理。本发明通过建立时间t‑焊接点距l‑加热温度T信息表可以对焊接点进行热处理，提高了处理质量。

摘要： 本发明实施例提供了一种退火炉温度控制方法、装置和系统，方法包括：根据预先构建的炉温和燃气流量关系模型、获取的当前目标温度值和当前炉内温度，生成当前燃气流量，并通过当前燃气流量进行炉内温度调节；在指定滞后时间之后，判断获取的当前目标温度值和当前炉内温度之间的差值是否小于设置的第一阈值；若否，重复执行根据预先构建的炉温和燃气流量关系模型、获取的当前目标温度值和当前炉内温度，生成当前燃气流量，并通过当前燃气流量进行炉内温度调节，直至当前目标温度值和当前炉内温度满足之间的差值小于第一阈值，能够提高对退火炉温度的控制精度和控制效率，从而提高冷轧带钢的产品质量。

摘要： 本发明公开一种准分子激光退火温度控制系统及方法和退火装置，包括：载物台、在载物台下方等间隔交替设置的加热装置与冷却装置、分别与加热装置和冷却装置连接的PLC控制器，所述载物台下表面设有多个分别对应加热装置和冷却装置位置设置的温度传感器，PLC控制器实时接收温度传感器发送的载物台的温度信号，并根据接收的温度信号与预设温度值比较，分别向加热装置与冷却装置发送控制信号使其工作。本发明通过“棋盘式”分布的温度梯度，固定面积区域与四侧温度差恒定，驱使熔融状态的多晶硅在各个方向同时几乎同速率生长，得到大尺寸多晶硅晶粒，同时颗粒和突起也会随之降低，退火后膜层表面的粗糙程度会减轻，很好的保证TFT开关的电学特性。

摘要： 本发明提供一种激光退火机台退火温度的监控方法，在待测晶圆上形成零标记层图形；对待测晶圆表面进行离子注入和激光退火工艺；量测待测晶圆在Z方向上的电阻，获得电阻测量值；在待测晶圆上形成套刻层图形；量测零标记层图形和套刻层图形之间的套刻精度，获得X方向值和Y方向值；根据量测的X方向值、Y方向值以及电阻测量值，调整激光退火机台的退火温度。本发明实现了对激光退火机台三维方向的监控，可以提前预测片内激光退火温度波动对后续工艺光刻层套刻精度的影响，进而及时调整激光退火温度的均一性，改善产品的套刻精度，提高产品良率。

摘要： 本发明公开一种准分子激光退火温度控制系统及方法和退火装置，包括：载物台、在载物台下方等间隔交替设置的加热装置与冷却装置、分别与加热装置和冷却装置连接的PLC控制器，所述载物台下表面设有多个分别对应加热装置和冷却装置位置设置的温度传感器，PLC控制器实时接收温度传感器发送的载物台的温度信号，并根据接收的温度信号与预设温度值比较，分别向加热装置与冷却装置发送控制信号使其工作。本发明通过“棋盘式”分布的温度梯度，固定面积区域与四侧温度差恒定，驱使熔融状态的多晶硅在各个方向同时几乎同速率生长，得到大尺寸多晶硅晶粒，同时颗粒和突起也会随之降低，退火后膜层表面的粗糙程度会减轻，很好的保证TFT开关的电学特性。

摘要： 提供一种调节，例如，降低玻璃组合物的熔融和/或成型温度而基本上不改变玻璃组合物的弯曲和/或退火温度的方法，该方法包括增加玻璃组合物中CaO的量并降低MgO的量，其中增加的量与降低的量相同或几乎相同。

摘要： 本实用新型公开了一种基于温度量直接检测控制的铜丝连续退火温度控制装置，包括依次通过电信号连接的温度采集单元、温偏计算单元、控制信号单元和执行单元；温度采集单元还与控制信号单元电信号连接；温度采集单元主要用于完成对铜丝退火温度的采集以及实时显示；温偏计算单元用于计算铜丝退火测量温度与预设的理想温度之间的偏差；控制信号单元用于对铜丝退火测量温度和温偏信号进行计算；执行单元用于完成将外部输入的测速电机拉丝速度电压信号与控制信号单元输出的退火控制因子进行乘法计算，得出温度变化后相应的退火电压值。该装置能够实现对退火温度的直接控制，提高拉丝生产质量与效率、降低拉丝生产能耗和废(次)品率。