马氏体不锈钢

摘要： 针对中低碳马氏体不锈钢20Cr13、30Cr13,通过差异化成分配比,开发了6个牌号系列化产品,满足不同使用需求。采用高洁净度冶炼工艺、钢板坯纵裂优化控制措施、动态轻压法及电磁搅拌、消除碳化物偏析等冶炼技术,有效降低了钢中有害重金属残余量,使产品符合欧盟食品级检测标准,质量达到国际先进水平。

摘要： 1Cr10Co6MoVNbN钢是一种新型马氏体型不锈钢,该钢是在1Cr13马氏体不锈钢基础上,通过添加Co、Mo、V、Nb等多种点阵参数比铁大、熔点比铁高的合金元素,引起铁的点阵畸变进行强化,合金元素的添加,提高了铁素体基体的再结晶温度,增加原子间结合力,同时弥散析出的难溶解碳化物和氮化物等化合物强化了基体。采取1060°C、1090°C、1120°C、1150°C等不同热处理温度对1Cr10Co6MoVNbN钢进行调质处理后,测试力学性能和观察材料的微观组织,实验结果表明,1Cr10Co6MoVNbN钢经过1120°C淬火调质后,该钢能够满足力学性能R_(p0.2)≥880MPa,R_(m)≥1000MPa,A_(ku2)≥39J,晶粒度大于3级的性能指标。

摘要： 马氏体不锈钢是一种铬不锈钢,在常温下呈马氏体显微组织;通过热处理,可以改变金属内部的显微组织,从而改善工件在强度、硬度、耐磨性等物理性能和力学性能。在耐蚀合金油、套管中,马氏体不锈钢的用量最大,它主要用于以二氧化碳为主的腐蚀环境。

摘要： 全面综述了国内外激光熔覆技术制备马氏体不锈钢涂层方面的研究进展,重点综述了激光熔覆技术及激光工艺参数、热处理参数、强化元素和添加物等因素对激光熔覆制备410、420、431、17-4PH马氏体不锈钢涂层组织与性能的影响。此外还提出了激光熔覆制备马氏体不锈钢涂层主要存在的问题和今后的发展方向。

摘要： 采用氩弧焊对3 mm厚的18Ni马氏体不锈钢(250)薄板实施焊接,并针对获得的焊接接头的表观质量、显微组织和力学性能进行了分析研究。结果表明,焊接试样的焊缝宽度约6mm,焊缝组织由等轴晶、柱状晶、树枝晶和逆转变奥氏体构成;熔合区是焊缝区与热影响区的过渡区域,宽度很窄;热影响区主要分为HAZ1(黑色区域Ⅰ)、HAZ2(白色区域)与HAZ3(黑色区域Ⅱ),HAZ1(黑色区域Ⅰ)的组织主要由颗粒粗大的条状马氏体构成,HAZ2(白色区域)的组织由条状马氏体、残余奥氏体和金属强化物构成,HAZ3(黑色区域Ⅱ)的组织形貌与母材组织相似,均由条状马氏体构成;显微硬度测试表明焊接接头的硬度分布曲线呈马鞍形,其中焊缝区域的平均硬度最低是318.1 HV,HAZ1(黑色区域Ⅰ)的平均硬度是353.5 HV,HAZ2(白色区域)的平均硬度最高为406.5 HV,HAZ3(黑色区域Ⅱ)的平均硬度是387.2 HV;电镜结果证明焊缝区域存在元素偏析;室温拉伸性能结果表明,断裂是从HAZ1(黑色区域Ⅰ)产生。

摘要： 激光焊机焊缝质量的优劣直接影响冷轧连续生产线的稳定运行。本文介绍了常用的三种焊缝力学性能测试方法并分析了其适用的冷轧机组:拉伸实验适用于大张力机组,尤其是不锈钢冷连轧机组;弯曲实验适用于中高牌号硅钢及马氏体不锈钢生产线;杯突实验适用于各种机组。总结现场焊接经验,推荐了合适的焊缝质量检测试样。

摘要： 目的探讨活性屏等离子体源渗氮技术提高马氏体不锈钢硬度与耐蚀性能的可行性。方法将2Cr13马氏体不锈钢进行350~550°C、6 h活性屏等离子体源渗氮处理,采用光学显微镜(OM)、电子探针显微分析仪(EPMA)和X射线衍射仪(XRD)分析渗氮层的组织、成分和相结构,使用显微硬度计测试渗氮层的显微硬度,利用电化学腐蚀试验解析评估渗氮层的耐蚀性能。结果经活性屏等离子体源渗氮处理后,可在马氏体不锈钢表面形成厚度为2~45μm,N原子分数为20%~25%的渗氮层,其表面显微硬度达1050~1350 HV0.25,是基体硬度的4~5倍。350°C时,渗氮层以ε-Fe_(2-3)N相为主,且含有少量αN相;450°C时,渗氮层由αN、ε-Fe_(2-3)N和γ’-Fe_(4)N相构成;渗氮温度升至550°C时,渗氮层由α-Fe、CrN和γ’-Fe_(4)N相构成,αN、ε-Fe^(2-3)N相消失。350、450°C时,渗氮层在3.5%NaCl溶液中的阳极极化曲线出现明显钝化区,而未渗氮的2Cr13不锈钢并未发现钝化区,自腐蚀电位E_(corr)由未渗氮的–308 mV(vs.SCE)分别升高至–151、–104 mV,腐蚀电流密度Jp均维持在0.03~0.2μA/cm^(2)内。550°C时,渗氮层表面因CrN相析出,耐蚀性能相对恶化。电化学阻抗谱结果显示,350、450°C时,渗氮层表面钝化膜电荷转移电阻Rct由未渗氮的5.25×10^(4)Ω·cm^(2)分别增至2.76×10^(5)、3.18×10^(5)Ω·cm^(2),双电层电容Cdl由未渗氮的473μF/cm^(2)分别降至74、103μF/cm^(2),说明渗氮层表面形成的钝化膜更厚,致密性更好,能有效阻碍反应离子的渗透和迁移,耐蚀性能显著提高。结论活性屏等离子体源渗氮技术处理2Cr13马氏体不锈钢可以获得高的表面硬度和优异的耐腐蚀性能。

摘要： 通过高温高压模拟试验,现场挂片试验,电化学试验,腐蚀形貌观察等研究了普通马氏体不锈钢13Cr、超级马氏体不锈钢HP2-13Cr和双相不锈钢22Cr在含CO_(2)、H_(2)S高矿化度油气水多相流中的耐蚀性,探究了原油对不锈钢耐蚀性尤其是点蚀机制的影响。结果表明:经过90 d现场挂片试验后,13Cr、HP2-13Cr和22Cr的均匀腐蚀速率分别为0.1077 mm/a、0.0994 mm/a和0.0034 mm/a;在H_(2)S饱和溶液中,HP2-13Cr比22Cr更容易钝化;在不含H_(2)S环境中HP2-13Cr的再活化率比22Cr高,充入饱和H_(2)S后,HP2-13Cr的再活化率低于22Cr。在含原油、H_(2)S、CO_(2)、Cl^(-)及水的环境中,13Cr会发生局部腐蚀,22Cr会产生点蚀,HP2-13Cr会发生均匀腐蚀。

摘要： CA6NM型马氏体不锈钢具有良好的耐蚀性,在核电核岛及常规岛的承压或常压泵壳中被大量采用。针对核电现场检维修环境复杂,安全要求较高,对常规马氏体不锈钢焊缝采用焊后热处理的方法危险性高,操作难度大,以及施工耗时长等问题,制定了马氏体不锈钢不进行焊后热处理的焊接工艺,使焊缝性能满足标准规范和使用要求,在核电检维修过程中,具有一定的推广应用价值。

摘要： 本文介绍一种高耐蚀性、高强硬性马氏体不锈钢线材的制备方法及组织性能研究;采用“电炉+AOD+LF+连铸电极坯+电渣重熔+轧制开坯+高速线材轧制+缓冷+退火+酸洗”生产工艺流程;通过对比不同淬回火温度下的组织、性能,确定最佳淬回火温度区间;进行拉拔试验研究冷加工性能;进行不同钢种间耐点蚀试验、盐雾腐蚀试验,研究其耐腐蚀性能。

摘要： ZG04Gr13Ni5Mo马氏体不锈钢经过两次正火、一次回火处理后,晶粒得到细化,材料的强度和韧性都得到了大幅度的提高.

摘要： 马氏体不锈钢在磁粉检测过程中发现了异常磁痕显示,分析了不同磁痕显示的特点及微观组织情况,确定了磁痕的性质.为航空制造过程中马氏体不锈钢的磁粉检测的磁痕判定提供了依据.

摘要： 核电站主蒸汽系统中的阀杆等关键部件常用材料为17-4PH马氏体不锈钢,在300°C左右的高温环境下,该材料会随服役时间的延长发生热老化脆化,具体表现为钿脆转变温度(DBTT)升高、上平台能量降低和硬度増加,对反应堆的安全运行构成潜在威胁.本文针对热老化后的17-4PH马氏体不锈钢阀杆材料,通过扫描电子显微镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)等微观分析手段,研究其热老化脆化行为和断裂机制.结果表明,17-4PH马氏体不锈钢热老化后,马氏体板条束长大,晶界总数增多,冲击断口上微裂纹数量增多,且尺寸近似于马氏体板条束尺寸.结合其冲击性能等进一步分析了材料的脆性断裂机制,结果显示,小角度晶界与Cu相互作用产生的硬化导致脆化,是17-4PH马氏体不锈钢发生热老化脆化的主要原因.

摘要： 为探讨离心式压缩机叶轮用马氏体不锈钢焊接接头组织与性能的关系,使用FV520-1焊条采用手工电弧焊(SMAW)进行焊接获得成型良好的焊接接头.通过拉伸、显微硬度、光学金相显微镜,对焊接接头组织性能进行研究.结果表明:焊条的焊缝组织主要为回火索氏体、板条马氏体,有少量的残余奥氏体和析出的碳化物,其能与母材实现更好配合;焊接接头抗拉强度为1089MPa,屈服强度为984MPa;焊缝区显微硬度较母材偏低.

摘要： 对0Cr13、SA240-410两组Cr13型马氏体不锈钢采用Cr-Ni奥氏体型焊缝金属,TIG、CMT、MAG焊3种焊接方法进行表面堆焊,对堆焊金属进行耐磨性及晶间腐蚀试验,研究不同焊接方法对Cr13型马氏体不锈钢使用性能的影响,为Cr13型马氏体不锈钢抗磨板表面磨损修复的现场焊接工艺积累实验数据和提供借鉴作用.

摘要： 上充泵马氏体不锈钢转轴在化学清洗后表面出现局部腐蚀.开展了现场检查、浸泡模拟实验和电化学实验确定腐蚀原因,对局部腐蚀形貌进行SEM表征.浸泡实验结果表明,在操作不当的情况下,马氏体不锈钢的表面易发生缝隙腐蚀;电化学模拟结果表明,在模拟酸性溶液中马氏体不锈钢的自腐蚀电位远远低于奥氏体不锈钢的,存在严重的电偶腐蚀倾向.在缝隙腐蚀和电偶腐蚀因素的共同作用下,马氏体不锈钢的泵轴上出现了局部腐蚀.

摘要： 利用高温高压H2S/CO2模拟实验、电化学实验和现场井口长周期实验及SEM、EDS和XRD等分析技术,研究了含CO2、H2S、原油、水及高含量C1-体系中碳钢与低合金P110S、超级马氏体不锈钢HP2-13Cr和双相不锈钢22Cr的腐蚀速率、腐蚀形态和腐蚀产物的特征,结果显示在含原油,H2S,CO2,Cl-及水的环境中,碳钢与低合金钢主要因原油的不均匀吸附产生点蚀,双相不锈钢因自身特性、钝化膜与原油吸附的共同作用产生点蚀,超级马氏体不锈钢HP2-13Cr的钝化膜对基体的保护性较差,发生均匀腐蚀,阐述了原油对上述三种材质腐蚀行为影响的机制.

摘要： 为了提高00Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢的表面性能,保证相关部件运行的可靠性,需在马氏体不锈钢表面制备耐磨铁基合金涂层.作为镍基合金的替代品,铁基合金可以避免因同位素转变而形成放射性元素的危险,且又具有价格低廉和优良的综合性能.本文采用等离子堆焊技术在马氏体不锈钢表面制备铁基合金堆焊层.通过改变等离子堆焊工艺参数来优化涂层的性能,以提高等离子堆焊涂层的硬度及耐磨性,优化出最佳工艺方案.

摘要： 通过成分分析、显微组织观察、力学性能测试以及热处理工艺研究等对间冷循环水泵2Cr13钢主轴的断裂原因进行了分析.结果表明:该主轴发生的是疲劳断裂;回火时间不足造成组织中含有大量粗条状马氏体,使材料硬度过高,塑性不足,在应力作用下易形成疲劳源;同时材料内部仍存在较大残余应力,加快了裂纹的扩展速率,致使2Cr13钢主轴在短时间运行后即发生疲劳断裂.

摘要： 通过成分分析、显微组织观察、力学性能测试以及热处理工艺研究等对间冷循环水泵2Cr13钢主轴的断裂原因进行了分析.结果表明:该主轴发生的是疲劳断裂;回火时间不足造成组织中含有大量粗条状马氏体,使材料硬度过高,塑性不足,在应力作用下易形成疲劳源;同时材料内部仍存在较大残余应力,加快了裂纹的扩展速率,致使2Cr13钢主轴在短时间运行后即发生疲劳断裂.

摘要： 本发明提供用于制造西餐餐具刀、织布机、工具、盘形制动器等的即使进行空冷淬火也具有优异的耐蚀性的马氏体系不锈钢钢板及构件。马氏体系不锈钢钢板以质量％计C：0.100～0.170％、Si：0.30～0.60％、Mn：0.10～0.60％、Cr：11.0～15.0％、Ni：0.05～0.60％、Cu：0.010～0.50％、V：0.010～0.10％、Al：0.05％以下、N：0.060～0.090％、C+1/2N：0.130～0.190％，(1)式所示的γp为120以上，其中，在将上述马氏体系不锈钢钢板进行了淬火、回火时，存在于钢板的板厚中央部的δ铁素体(δFe)在板厚截面中的面积率成为0.1～1％。

摘要： 提供一种马氏体系不锈钢钢管，其可以抑制焊接时在HAZ产生的SCC敏感性增加。马氏体系不锈钢钢管的化学组成以质量％计含有C：0.001～0.050％、Si：0.05～1.00％、Mn：0.05～1.00％、P：0.030％以下、S：0.0020％以下、Cu：小于0.50％、Cr：11.50％以上且小于14.00％、Ni：大于5.00％且为7.00％以下、Mo：大于1.00％且为3.00％以下、Ti：0.02～0.50％、Al：0.001～0.100％、Ca：0.0001～0.0040％、N：0.0001％以上且小于0.0200％等，其中，具有大于1.0μm的圆当量直径且含有20质量％以上的Al、20质量％以上的O的夹杂物的数密度为50.0个/mm2以下，通过对马氏体系不锈钢钢管表面的X射线光电子能谱分析而得到的Cr氧化物相对于Fe氧化物的原子浓度比Cr‑O/Fe‑O为0.30以上。

摘要： 本发明提供用于制造西餐餐具刀、织布机、工具、盘形制动器等的即使进行空冷淬火也具有优异的耐蚀性的马氏体系不锈钢钢板及构件。马氏体系不锈钢钢板以质量％计C：0.100～0.170％、Si：0.30～0.60％、Mn：0.10～0.60％、Cr：11.0～15.0％、Ni：0.05～0.60％、Cu：0.010～0.50％、V：0.010～0.10％、Al：0.05％以下、N：0.060～0.090％、C+1/2N：0.130～0.190％，(1)式所示的γp为120以上，其中，在将上述马氏体系不锈钢钢板进行了淬火、回火时，存在于钢板的板厚中央部的δ铁素体(δFe)在板厚截面中的面积率成为0.1～1％。

摘要： 提供一种马氏体系不锈钢钢管，其可以抑制焊接时在HAZ产生的SCC敏感性增加。马氏体系不锈钢钢管的化学组成以质量％计含有C：0.001～0.050％、Si：0.05～1.00％、Mn：0.05～1.00％、P：0.030％以下、S：0.0020％以下、Cu：小于0.50％、Cr：11.50％以上且小于14.00％、Ni：大于5.00％且为7.00％以下、Mo：大于1.00％且为3.00％以下、Ti：0.02～0.50％、Al：0.001～0.100％、Ca：0.0001～0.0040％、N：0.0001％以上且小于0.0200％等，其中，具有大于1.0μm的圆当量直径且含有20质量％以上的Al、20质量％以上的O的夹杂物的数密度为50.0个/mm2以下，通过对马氏体系不锈钢钢管表面的X射线光电子能谱分析而得到的Cr氧化物相对于Fe氧化物的原子浓度比Cr‑O/Fe‑O为0.30以上。

摘要： 本发明提供一种较以往品而言疲劳特性或机械强度优异的马氏体系不锈钢钢带及能够容易地制造所述马氏体系不锈钢钢带的制造方法。一种马氏体系不锈钢钢带的制造方法，进行如下工序：淬火工序，使以质量％计含有C：0.3％～1.2％、Cr：10.0％～18.0％且厚度为1mm以下的钢带在淬火炉中通行，并加热到淬火温度，继而冷却到Ms点以下的温度；保温搬送工序，一边以不使在所述淬火工序中冷却到Ms点以下的温度的钢带的温度下降到未满80°C的温度的方式进行保温，一边向回火炉搬送；以及回火工序，使在所述保温搬送工序中一边以不下降到未满80°C的温度的方式进行保温一边搬送的钢带在非氧化性气体环境的回火炉中通行，并加热到回火温度。另外，一种马氏体系不锈钢钢带，其中，残留奥氏体量为10体积％～25体积％。

摘要： 本发明提供一种马氏体系不锈钢板，其以质量％计含有C：0.100～0.170％、Si：0.30～0.60％、Mn：0.10～0.60％、Cr：11.0～15.0％、Ni：0.05～0.60％、Cu：0.006～0.50％、V：0.010～0.10％、Al：0.05％以下、N：0.040％以上且低于0.060％、C+1/2N：0.130～0.190％，式(1)所示的γp为120以上，其中，在对所述马氏体系不锈钢板进行了淬火、回火时，钢板板厚中央部中存在的δ铁素体(δFe)的板厚断面中的面积率低于0.1％。

摘要： 本发明的马氏体不锈钢以质量%计含有C：0.003～0.03%、Si：0.01～1.0%、Mn：3.0～6.0%、P：0.05%以下、S：0.003%以下、Ni：1.0～3.0%、Cr：15.0～18.0%、Mo：0～1.0%、Cu：0～2.0%、Ti：0～0.05%、N：0.05%以下、Al：0.001～0.1%、O：0.005%以下，残余部分由Fe和不可避免的杂质构成，C和N的合计量为0.060%以下，且式1所示的γmax为80以上，式2所示的γpot为60～90。γmax=420×C%+470×N%+23×Ni%+9×Cu%+7×Mn%-11.5×Cr%-11.5×Si%-52×Al%+189式1。γpot=700×C%+800×N%+10×(Mn%+Cu%)+20×Ni%-9.3×Si%-6.2×Cr%-9.3×Mo%-74.4×Ti%-37.2×Al%+63.2式2。这里，C%、N%、Ni%、Cu%、Mn%、Cr%、Si%、Al%、Mo%、Ti%表示各元素的含量(质量%)。

摘要： 本发明涉及电弧增材制造领域，提供了基于电弧增材制造马氏体不锈钢的方法及马氏体不锈钢，方法包括：步骤一，利用电弧增材制造技术逐层沉积马氏体不锈钢；步骤二，通过控制层间温度，控制相变进程。本发明通过在电弧增材过程中控制层间温度，控制每层沉积结束后马氏体转变发生与否，进而控制随后的相变过程，调控增材体的微观组织和力学性能。

摘要： 本发明涉及马氏体不锈钢、以及由马氏体不锈钢构成的部件及其制造方法，其中，马氏体不锈钢含有：0.10≤C≤0.25质量％、0.10≤Si≤1.00质量％、0.10≤Mn≤1.50质量％、1.00≤Ni≤3.00质量％、14.00≤Cr≤17.50质量％、0.01≤Mo≤0.40质量％、0.01≤Nb≤0.30质量％、以及0≤V≤0.50质量％，余量由Fe和不可避免的杂质构成，并且满足Mo+2Nb+V≥0.08质量％，由马氏体不锈钢构成的部件的硬度为27HRC以上，吸收能为50J以上。

摘要： 本申请公开了一种马氏体不锈钢、器具及马氏体不锈钢的制备、热处理方法，所述马氏体不锈钢包括0.40～0.55％的碳、2.50～4.50％的铜和0.50～2.00％的镓。通过上述方式，本申请能够使马氏体不锈钢有较高的硬度和抗菌性。