沉淀硬化不锈钢

摘要： 17-7PH沉淀硬化不锈钢安全阀弹簧在服役时断裂。对断裂原因进行分析,结果表明:安全阀弹簧服役环境存在含S、Cl等具有强烈腐蚀性的化学介质,同时失效件断口均发现类似的腐蚀性元素,断口特征与应力腐蚀断裂断口吻合。断裂源区外表面均存在腐蚀磨损,破坏了材料表面完整性尤其是富Cr氧化膜层,加速了环境对弹簧基体的腐蚀,在应力作用下导致应力腐蚀断裂。通过优化系统配合度,避免磨损,隔离腐蚀环境,可以有效防止断裂。

摘要： 为解决航天火工装置中常用高强钢存在易氢脆、裂纹敏感等问题,研究了回火温度分别为540°C及595°C2种热处理制度下PH13-8Mo沉淀硬化不锈钢的力学性能和抗爆炸冲击能力。测试发现回火温度540°C状态的PH13-8Mo钢具有较高的强度和较好的冲击韧性,能够代替30CrMniA或者30CrMnSiNi2A等常用高强钢材料。回火温度595°C状态的PH13-8Mo钢强度相对于回火温度540°C状态有所降低,但冲击韧性进一步提高,具有优异的抗爆炸冲击能力,适用于爆炸冲击防护要求高、承载能力要求相对较低的环节。

摘要： 通过热膨胀分析法测试了沉淀硬化不锈钢的CCT连续冷却转变曲线,确定了Ac_(1)、Ac_(3)和M_(s)的相变临界温度。通过数值模拟软件JMatPro对沉淀硬化不锈钢的CCT曲线及相变参数进行数值模拟,通过结果对比分析发现,计算结果与实测结果基本一致。沉淀硬化不锈钢具有良好的淬透性,在连续冷却过程中仅有马氏体转变过程。

摘要： 研究了1Cr15Ni4Mo3N沉淀硬化不锈钢激光熔覆接头的组织、显微硬度、拉伸性能、冲击韧度和断口形貌。研究结果表明:熔覆层金属与母材熔合较好,组织均匀、致密,无气孔、裂纹等缺陷;激光熔覆接头细分为表层粗晶区、亚表层细晶区、过渡区、热影响区和母材区等5个区域,各区域均由马氏体和奥氏体双相组织构成;表层粗晶区可观察到较多粗大的柱状晶,亚表层细晶区可观察到较多细小等轴晶和细长晶粒,过渡区在激光熔覆热量的影响下晶粒和组织粗化,热影响区晶粒和组织的粗化程度较过渡区降低;亚表层细晶区因晶粒细小导致显微硬度数值最高,过渡区数值因晶粒和组织粗化导致硬度最小;激光熔覆接头强度比母材高10.12%,伸长率降低21.72%,冲击韧度比母材高10.60%,两者冲击断口的微观形貌均呈韧性特征。

摘要： 紧固件是传递载荷的重要连接节点,MJ螺纹0Cr13Ni8Mo2Al螺栓因其强度高、抗疲劳性能好、耐腐蚀性优良的特点,可广泛用于火箭的级间对接、助推器捆绑等主承载部位,其可靠性对于火箭整体结构的安全至关重要。本文对其开展了轴向拉力、剪力、楔负载等试验研究,获得了多种载荷条件下的螺栓的失效数据和破坏形貌。同时,采用数值仿真的方法对螺栓在多种载荷作用下失效机理和失效准则进行了研究,并与实验结果进行了对比,发现两者在变形过程、破坏模式等方面吻合良好。

摘要： 在钢中加入Mo元素,可以细化钢的晶粒,提高淬透性和热强性。沉淀硬化不锈钢是近年来学术领域研究较热的一种不锈钢,本文通过真空熔炼制备了一种不含碳的不同Mo含量的沉淀硬化不锈钢。采用金相显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射分析(X-ray diffraction analysis,XRD)对不同成分的试样进行金相组织、相组成分析,采用拉伸、硬度试验测试其力学性能,探究Mo含量对不锈钢组织与力学性能影响。试验结果表明:随着Mo含量的增加,相组成区别不大。不锈钢的抗拉强度、屈服强度,硬度均有所提高,其抗拉强度依次提高比例达到16%、23%,但是不锈钢的塑性均有所下降,不锈钢的单向静载拉伸断裂形式均为脆性断裂。因此,Mo含量的提高能明显地提高不锈钢的强度和硬度,但是降低了其塑性。

摘要： 部分07 Cr15 Ni7 Mo2 Al产品在金相检验时会发现其表层不易被金相腐蚀,从而形成沿表层均匀分布的白亮层组织.通过对部分产品白亮层深腐蚀后观察到的针状马氏体,可以知道该材料的表层有局部增碳.对产品盐雾腐蚀后进行破坏性试验,发现有产品破坏力值明显下降,且断面有脱层特征.综上可知,07 Cr15 Ni7 Mo2 Al表层白亮层现象由材料表层增碳造成,该材料表层增碳会导致材料耐盐雾腐蚀性能降低.

摘要： 采用Cr含量分别为10％,18％,26％,34％(质量分数)的金属型药芯焊丝焊接G520沉淀硬化不锈钢,研究了药芯焊丝中Cr含量对G520沉淀硬化不锈钢焊接接头组织以及力学性能的影响.结果表明,4组焊接接头焊缝区组织均为奥氏体和δ铁素体,随药芯焊丝中Cr含量的增加,δ铁素体由点块状转变为网状和条状.固溶于基体组织中的Cr含量、δ铁素体及Cr23C6的含量、奥氏体晶粒平均尺寸的综合作用影响着焊接接头拉伸性能及室温冲击韧性.焊丝中Cr含量为26％时,G520沉淀硬化不锈钢焊接接头的抗拉强度为969 MPa,断后伸长率为20.8％,冲击吸收能量为60.7 J,焊接接头力学性能最优.

摘要： 1引言不锈钢中的元素含量一般是Fe占主体,Cr大于10.5%,C小于1.2%。按钢的组织结构分类可分为奥氏体不锈钢、马氏体不锈钢、铁素体不锈钢、双相不锈钢和沉淀硬化不锈钢。其中,316L为奥氏体不锈钢,含Ni量较高,具有较强的抗腐蚀能力,耐磨性好、强度高、韧性大,且具有良好的焊接性能,被广泛用于海洋、医疗等行业(如制成海洋管道、医用植入材料等)。

摘要： 本文通过研究两炉不同碳含时的15-5PH沉淀硬化不锈钢在1MNaCl溶液中的腐蚀行为,电化学结果表明;在不同热处理后含0.038C％的钢耐腐蚀性能优于0.018％C.15-5PH钢在0.5M Na2SO4溶液中试验表明,硫酸盐能够促进15-5PH钢的钝化,随pH值的升高,耐蚀性能增强.快慢扫电化学和慢应变拉伸表明:15-5PH在3.5％ NaCl溶液中表明,外加150mV阳极电位下,可以促进裂纹的扩展,钢的强度、延伸率、断面收缩率显著下降,在-250mV阴极电位对钢延伸率和断面收缩率具有保护作用,当阴极电位为-400mV,可能出现氢致开裂.

摘要： MAG焊为熔化极活性混合气体保护焊,是以连续送进的焊丝作为熔化极,采用活性混合气体作为保护气体的电弧焊接方法.本次主要研究沉淀硬化不锈钢1mm、2mm、3mm、薄板的MAG焊接工艺,从而制定一套切实可行的MAG焊接加工工艺,从而提高工厂生产加工效率.MAG焊工艺主要包括焊前准备和工艺参数的选择。焊前准备主要有设备检查、焊件坡口的准备、焊件和焊丝表面的清理以及焊件的组装。MAG焊的工艺参数主要有:焊接电流、电弧电压、焊接速度、焊丝伸出长度、焊丝倾角、焊丝直径、焊接位置、保护气体的种类和流量大小等。通过对上述MAG焊的工艺与研究，充分说明了MAG焊对沉淀硬化不锈钢((lmm,2mm,3mm)薄板材焊接的适应范围，MAG焊与TIG焊的区别和优缺点，MAG焊特别适用于沉淀硬化不锈钢薄板的焊接，采用短路过渡及喷射过渡既能保证焊接质量，又能大大提高工厂生产加工效率，减小工人劳动强度。保证后续机械加工尺寸公差，达到设计要求目的，为后续某型挂架产品的批生产打下坚实的基础。

摘要： 在国内航空制造业选择PH13-8Mo高强度沉淀硬化不锈钢用于制造主受力构件(如机翼主梁)可以说是空白，为确保磁粉检测质量，防止零件漏检和误检.对该材料的磁化特性及磁化规范进行分析研究是十分必要的.磁粉检验的效果与磁化电流规范的正确选择有着相当重要的关系，本文通过对磁化工作点选择的理论分析.结合PH13-8Ho钢的磁特性曲线(B～H曲线)及参数(Br、Hc、μm等)，按检查要求的不同制定出相应的磁化规范：并通过试验对检测结果进行分析研究.为确定PH13-8Mo钢的最佳磁化规范提供了一定科学依据。

摘要： 某零件壳体材料原为0Cr15Ni5Cu2Ti沉淀硬化不锈钢,因供应采购的板材翘曲不平,表面有麻点,影响后续零件加工与成型.现采用15-5PH/AMS5862板材进行零件加工成型与焊接.但公司无15-5PH/AMS5862沉淀硬化不锈钢板材的相关焊接试验数据.因此对15-5PH/AMS5862沉淀硬化不锈钢的焊接工艺进行试验研究,获得不同焊接工艺下焊缝的抗拉强度、金相组织等试验数据,为采用15-5PH/AMS5862沉淀硬化不锈钢成型、焊接,提供试验数据理论支持.

摘要： 采用中频感应炉冶炼+AOD精炼+电渣重熔的工艺路线进行试制,通过对各个工序工艺参数的合理控制来确保高纯净度05Cr17Ni4Cu4Nb沉淀硬化不锈钢的冶炼成功,满足产品质量要求.

摘要： 通过拉伸试验、示波冲击试验，对两种热处理状态下的沉淀硬化不锈钢FV520(B)/低碳调质钢18CrMnMoV异种钢焊接接头的组织进行了研究，结果表明：两种焊接接头中焊缝纽织粗大,硬度最高，韧性最低：在两种焊接接头的Fv520(B)母材侧热影响区均存在软化区,导致两种焊接接头在拉伸试验中均断裂于该位置。

摘要： 本文介绍了易切削材料Y1Cr16Ni3Mo2CuN钢的冶炼和加工工艺，并作了分析探讨，分析了合金的化学成分、显微组织和夹杂物形貌等。结果表明，首次研制的易切削材料Y1Cr16Ni3Mo2CuN钢完全能达到主要技术指标要求，说明现行的生产工艺是可行的。另外，本文研究了热处理制度与性能的关系，得出了产品优化的热处理工艺。

摘要： 本文介绍了易切削材料Y1Cr16Ni3Mo2CuN钢的冶炼和加工工艺，并作了分析探讨，分析了合金的化学成分、显微组织和夹杂物形貌等。结果表明，首次研制的易切削材料Y1Cr16Ni3Mo2CuN钢完全能达到主要技术指标要求，说明现行的生产工艺是可行的。另外，本文研究了热处理制度与性能的关系，得出了产品优化的热处理工艺。

摘要： 本文介绍了易切削材料Y1Cr16Ni3Mo2CuN钢的冶炼和加工工艺，并作了分析探讨，分析了合金的化学成分、显微组织和夹杂物形貌等。结果表明，首次研制的易切削材料Y1Cr16Ni3Mo2CuN钢完全能达到主要技术指标要求，说明现行的生产工艺是可行的。另外，本文研究了热处理制度与性能的关系，得出了产品优化的热处理工艺。

摘要： 本文介绍了易切削材料Y1Cr16Ni3Mo2CuN钢的冶炼和加工工艺，并作了分析探讨，分析了合金的化学成分、显微组织和夹杂物形貌等。结果表明，首次研制的易切削材料Y1Cr16Ni3Mo2CuN钢完全能达到主要技术指标要求，说明现行的生产工艺是可行的。另外，本文研究了热处理制度与性能的关系，得出了产品优化的热处理工艺。

摘要： 本发明提供机械强度、韧性和耐腐蚀性高度均衡的沉淀硬化型马氏体不锈钢及使用该不锈钢的汽轮机部件。本发明涉及的沉淀硬化型马氏体不锈钢是以组成计含有0.10质量％以下的C、13.0质量％以上15.0质量％以下的Cr、7.0质量％以上10.0质量％以下的Ni、2.0质量％以上3.0质量％以下的Mo、0.5质量％以上2.5质量％以下的Ti、0.5质量％以上2.5质量％以下的Al、0.5质量％以下的S i、0.1质量％以上1.0质量％以下的Mn、其余部分由Fe及不可避免的杂质构成的马氏体不锈钢，其特征在于，在以“[Ti浓度]”为x轴、以由与Ti成分组成化合物的Al成分和C成分而得到的“[Al浓度]+2[C浓度]”为y轴表示的x-y平面中，所述Ti、所述Al及所述C的成分量均衡处于由4个坐标点A(0.5，0.5)、B(0.5，2.7)、C(2.5，2.7)、D(2.5，0.5)构成的四边形ABCD内。

摘要： 本发明提供的相变硬化不锈钢产品，包括3XX系列不锈钢基材及均布在基材内的氧化锆陶瓷粉体，通过使陶瓷粉体的d90粒径小于5um，使陶瓷粉体的占比为0.03wt%~30wt%，使基材相邻的晶体处于相互挤压的状态，在基材内形成预应力，从而提升硬度，使得该不锈钢产品既能够保留3xx系列不锈钢耐腐蚀、无磁性、延展性好的特性，又能够具有≥HV200的高硬度特性，兼具3XX系列不锈钢和17‑4PH不锈钢的优点，能够在极端环境下使用；本发明提供的相变硬化不锈钢产品的制作方法，工序简单、良品率高、易于实施，能够方便快捷地制造各种复杂形状的不锈钢产品，适用范围广，制作的相变硬化不锈钢产品具有耐腐蚀性能好、延展性好、无磁性、硬度高、高耐磨耗的特性，能够在极端环境下使用。

摘要： 本发明提供一种粉末冶金用析出硬化型不锈钢粉末、复合物、造粒粉末及析出硬化型不锈钢烧结体。该粉末冶金用析出硬化型不锈钢粉末供于利用酸脱脂法的脱脂时可以抑制因氧化引起的特性劣化，其特征在于，Fe为主要成分，以3.00质量％以上且5.00质量％以下的比例包含Ni，以15.00质量％以上且17.50质量％以下的比例包含Cr，以3.00质量％以上且5.00质量％以下的比例包含Cu，以0.15质量％以上且0.45质量％以下的比例包含Nb，以0.30质量％以上且1.00质量％以下的比例包含Si，以Si含量与Mn含量的质量比Si/Mn为2.00以上且6.00以下的比例包含Mn，供于利用酸脱脂法的脱脂。

摘要： 本发明提供机械强度、韧性和耐腐蚀性高度均衡的沉淀硬化型马氏体不锈钢及使用该不锈钢的汽轮机部件。本发明涉及的沉淀硬化型马氏体不锈钢是以组成计含有0.10质量％以下的C、13.0质量％以上15.0质量％以下的Cr、7.0质量％以上10.0质量％以下的Ni、2.0质量％以上3.0质量％以下的Mo、0.5质量％以上2.5质量％以下的Ti、0.5质量％以上2.5质量％以下的Al、0.5质量％以下的S i、0.1质量％以上1.0质量％以下的Mn、其余部分由Fe及不可避免的杂质构成的马氏体不锈钢，其特征在于，在以“[Ti浓度]”为x轴、以由与Ti成分组成化合物的Al成分和C成分而得到的“[Al浓度]+2[C浓度]”为y轴表示的x-y平面中，所述Ti、所述Al及所述C的成分量均衡处于由4个坐标点A(0.5，0.5)、B(0.5，2.7)、C(2.5，2.7)、D(2.5，0.5)构成的四边形ABCD内。

摘要： 本发明提供的相变硬化不锈钢产品，包括3XX系列不锈钢基材及均布在基材内的氧化锆陶瓷粉体，通过使陶瓷粉体的d90粒径小于5um，使陶瓷粉体的占比为0.03wt%~30wt%，使基材相邻的晶体处于相互挤压的状态，在基材内形成预应力，从而提升硬度，使得该不锈钢产品既能够保留3xx系列不锈钢耐腐蚀、无磁性、延展性好的特性，又能够具有≥HV200的高硬度特性，兼具3XX系列不锈钢和17‑4PH不锈钢的优点，能够在极端环境下使用；本发明提供的相变硬化不锈钢产品的制作方法，工序简单、良品率高、易于实施，能够方便快捷地制造各种复杂形状的不锈钢产品，适用范围广，制作的相变硬化不锈钢产品具有耐腐蚀性能好、延展性好、无磁性、硬度高、高耐磨耗的特性，能够在极端环境下使用。

摘要： 本发明公开了一种沉淀硬化不锈钢的表面复合强化工艺及采用该工艺处理的沉淀硬化不锈钢材料，采用两束激光同步对基体进行可控的选区性深层固溶与合金化复合强化处理，解决了固溶与合金化两种技术同步复合存在的难题，并提供一种既具有局部高抗疲劳强度以及固溶强化深度，同时又获得较高表面硬度、耐磨损以及抗气蚀性能的激光处理方法。使处理区材料总体强化层深度、性能、硬化梯度得以控制，扩大了沉淀不锈钢的使用范围。

摘要： 本发明涉及金属表面硬化技术，具体为一种沉淀硬化不锈钢表面激光硬化工艺，适用于沉淀硬化不锈钢的表面硬化强化，具体方法为采用某一特定波长的激光，在一定的环境中对沉淀硬化不锈钢表面进行扫描辐照，使处理表面熔化，同时用低温保护气体覆盖激光作用区，提高冷却速度，然后在一定温度下进行热处理，可获得一定厚度的硬度明显高于基体的硬化层。该工艺方法的优点是：硬化工艺方法简单，表面层化学组成不改变，硬化层和基体材料的耐腐蚀性一样，基体材料的力学性能不变化。此工艺方法在核反应堆结构件上应用，工件的强度和韧性好，并且表面抗磨性能高。较传统的表面氮化硬化工艺无涂层剥落，无电偶腐蚀，有高得多的耐磨蚀性能。

摘要： 本发明公开了一种沉淀硬化不锈钢的表面复合强化工艺及采用该工艺处理的沉淀硬化不锈钢材料，采用两束激光同步对基体进行可控的选区性深层固溶与合金化复合强化处理，解决了固溶与合金化两种技术同步复合存在的难题，并提供一种既具有局部高抗疲劳强度以及固溶强化深度，同时又获得较高表面硬度、耐磨损以及抗气蚀性能的激光处理方法。使处理区材料总体强化层深度、性能、硬化梯度得以控制，扩大了沉淀不锈钢的使用范围。

摘要： 本发明涉及金属表面硬化技术，具体为一种沉淀硬化不锈钢表面激光硬化工艺，适用于沉淀硬化不锈钢的表面硬化强化，具体方法为采用某一特定波长的激光，在一定的环境中对沉淀硬化不锈钢表面进行扫描辐照，使处理表面熔化，同时用低温保护气体覆盖激光作用区，提高冷却速度，然后在一定温度下进行热处理，可获得一定厚度的硬度明显高于基体的硬化层。该工艺方法的优点是：硬化工艺方法简单，表面层化学组成不改变，硬化层和基体材料的耐腐蚀性一样，基体材料的力学性能不变化。此工艺方法在核反应堆结构件上应用，工件的强度和韧性好，并且表面抗磨性能高。较传统的表面氮化硬化工艺无涂层剥落，无电偶腐蚀，有高得多的耐磨蚀性能。

摘要： 本发明公开了一种17‑4PH沉淀硬化不锈钢六角钢型材的制备方法，以圆形断面的17‑4PH合金为坯料进行退火处理后逐道次检测坯料的六角对边尺寸，以六角对边尺寸最大的作为下一道次的压下变形方向，并将道次压下量为0.10～0.18mm；逐道次检测坯料的六角对边尺寸，以六角对边尺寸最大的作为下一道次的压下变形方向，道次压下量控制在0.08～0.13mm；按顺时针或逆时针顺序多道次轧制，道次压下量控制在0.01～0.03mm，逐道次检测坯料的六角对边尺寸，对六角对角线差进行微调后热处理。本发明制备的产品表面无裂纹、无划伤、无脆断，表面光洁度好，尺寸精度达11级，表面粗糙度达到Ra≤0.8um，钢材表面无缺陷，且操作简单且成本低，可满足航空器的使用要求。