相变点
相变点的相关文献在1980年到2022年内共计193篇,主要集中在金属学与金属工艺、物理学、一般工业技术
等领域,其中期刊论文127篇、会议论文23篇、专利文献106258篇;相关期刊96种,包括材料导报、功能材料、上海金属等;
相关会议23种,包括世界中医药学会联合会中药药剂专业委员会、中华中医药学会中药制剂分会学术年会暨“江中杯”中药制剂创新与发展论坛、第5届海内外中华青年材料科学技术研讨会暨第13届全国青年材料科学技术研讨会、第四届宝钢年会等;相变点的相关文献由554位作者贡献,包括刘锐、杜代军、蒲万芬等。
相变点—发文量
专利文献>
论文:106258篇
占比:99.86%
总计:106408篇
相变点
-研究学者
- 刘锐
- 杜代军
- 蒲万芬
- 刘超鹏
- 史文
- 吴晓春
- 孙梦寒
- 巫江虹
- 李剑
- 李明广
- 梁志豪
- 涂铭旌
- 申雁鸣
- 何伟
- 党雅洁
- 关小军
- 冯富玲
- 刘庆
- 刘惠南
- 刘杰
- 刘毛萍
- 刘浩
- 刘福顺
- 刘萍
- 刘贤强
- 刘雅政
- 利成宁
- 吴世品
- 吴煦
- 吴红庆
- 周之金
- 喻利花
- 孙琳
- 尹云洋
- 屈绍波
- 左鹏鹏
- 庞诗师
- 张克勤
- 张宪
- 张开坚
- 彭旭
- 徐光
- 徐大成
- 徐惠彬
- 文玉华
- 方芳
- 晁雷
- 曹志强
- 朱涛
- 李威
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刘业超;
陈炜;
邵帅;
牛丹;
郝建国;
盖登宇
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摘要:
通过热膨胀分析法测试了沉淀硬化不锈钢的CCT连续冷却转变曲线,确定了Ac_(1)、Ac_(3)和M_(s)的相变临界温度。通过数值模拟软件JMatPro对沉淀硬化不锈钢的CCT曲线及相变参数进行数值模拟,通过结果对比分析发现,计算结果与实测结果基本一致。沉淀硬化不锈钢具有良好的淬透性,在连续冷却过程中仅有马氏体转变过程。
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陈礼元;
高超;
林机;
李慧军
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摘要:
通过构造外势与泵浦的空间分布,设计了一维非相干泵浦激子极化凝聚体系统满足的PT对称模型.在弱非线性效应情况下,确定了体系的PT对称相变点,展现了线性谱的特征.在正常非线性效应情况下,找到了零背景的亮孤子、零背景的多极暗孤子、非零背景的多极对称暗孤子、对称破缺暗孤子、非零背景的凹陷、凸起暗孤子,并讨论了外势虚部与非均匀泵浦对孤子轮廓与孤子稳定性的影响.通过分析孤子的轮廓与稳定性,厘清了PT对称外势与非均匀泵浦之间的竞争关系,给出激发各种亮、暗孤子的方案,并界定了这些孤子的存在与稳定区域.最后,通过调制PT对称外势虚部实现了对PT对称破缺暗孤子的调控,揭示了极化子凝聚体系统在全光开关等光信息处理方面的潜在应用.
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朱静研究组
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摘要:
20世纪30年代,是朗道首先引入了“序参量(order parameter)”一词[1],用它来描述一个物质体系的“对称性”和“有序度”。物质的某一自由度在相变点附近发生广义上的有序-无序转变,此自由度被称为序参量。当我们着眼于原子尺度时,唯象模型中所描述的各种序参量可以看作是与原子结构中多个自由度相关的特征参量,这些自由度包括点阵(lattice)、电荷(charge)、自旋(spin)、轨道(orbital)以及拓扑性质(topology)等。2017年Tokura将同时具有多种序参量并且相互之间有很强交互作用的材料统称为“量子材料”(quantum material)[2]。
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李智丽;
寇沙沙;
白雅琼
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摘要:
文章利用全自动相变仪对不同锰铬含量的贝氏体钢组织转变进行了试验研究,对比分析了不同锰铬元素含量对贝氏体钢过冷奥氏体相变点的影响,并研究了不同转变温度对贝氏体钢组织转变的影响,试验结果表明贝氏体钢组织转变的最佳温度为330°C,为贝氏体钢生产工艺开发提供了理论依据.
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陈鑫;
徐光;
姚耔杉;
王俊;
魏智睿
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摘要:
用Gleeble3500热模拟试验机测定的连续冷却膨胀曲线,得出NM400钢临界相变点Ac1 = 719.4°C,Ac3 =847.8°C,结合金相法,利用Origin软件绘制了试验钢的过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线.结果表明,随着冷却速度增大,钢的显微硬度逐渐增大,显微组织逐渐由铁素体和珠光体过渡为贝氏体和马氏体,铁素体量逐渐减少;冷速小于1°C/s珠光体含量逐渐增多,尺寸逐渐减小;冷速大于5°C/s,铁素体和珠光体逐渐消失,贝氏体相变量随冷速增加而减少,马氏体相变量逐渐增多.
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王洋;
王欢;
张朝磊;
王浩;
张旭;
苗红生
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摘要:
通过光学显微定量分析和热膨胀实验,研究了柔轮用钢RL40(/%:0.40C,0.90Cr,1.85Ni,0.25Mo,0.05Nb,0.016Ti)的微观组织、相变点和奥氏体晶粒粗化规律等材料基本特性.结果表明:轧材组织为贝氏体+马氏体,原始奥氏体晶粒平均尺寸为14.0 μm,晶粒度级别为9.0~9.5,平均标准偏差均在0.46~0.48;相变点Ac1为729°C,Ac3为769°C,Ms点为281°C;奥氏体晶粒粗化温度为1 000°C.
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肖泽扬;
梁利斌;
夏新蕊
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摘要:
利用热膨胀仪,研究升温速度、保温时间、冷却速率等参数对一种轧辊用合金钢材料淬火加热及冷却过程相变点温度的影响.通过试验数据表明,得出在1000°C加热时,分别在保温时间、淬火冷却速度、加热参数相同的情况下的相变规律,以指导热处理参数设计,充分发挥材料性能.
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李尚霖;
王珂娜;
何伟;
权伟
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摘要:
本文测定了Gr.37钛合金(α+β)/β的相变点,使用了差热分析法、计算法和金相法三种手段.计算法量化钛合金中各元素含量的影响,通过公式计算出Gr.37钛合金的相变点,进一步确定金相法的升温区间.金相法观察不同温度下的显微组织变化,将初生α相完全消失的温度点定为该钛合金的相变点.差热分析法仪器测量过程中,试样会产生相变滞后现象,导致所测结果较实际相变点高.进而,综合可得Gr.37两相钛合金相变温度为952°C.
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穆丹宁;
张宪
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摘要:
简要介绍了国内外钛合金β转变温度的测试标准,并对其内容进行了对比分析.阐述了已作废标准GB/T 23605-2009存在的问题,详细说明了GB/T 23605-2020的特点和主要内容,供材料检测者和科研工作者参考.
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张昭;
郭保桥;
冉春;
陈稳;
陈鹏万
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摘要:
研究了固溶温度对近β相TB6钛合金动态力学性能和微观组织的影响.以分离式霍普金森压杆为加载手段,对固溶处理前后的TB6钛合金进行了动态压缩试验.结果表明:固溶处理前后TB6钛合金都具有应变率强化效应,压缩破坏形式为典型的剪切破坏;TB6钛合金由应变硬化效应转变为应变软化效应的固溶温度为700~750?°C.光学显微镜观测、X射线衍射和扫描电镜表征结果表明:700?°C固溶处理后,TB6钛合金中的初生α相部分溶解,强度下降;750?°C及以上固溶处理后,初生α相全部转化为β相,β晶粒长大,强度提升,但塑性显著降低.
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何维;
曾令民;
张吉亮;
秦平力;
钟海长;
蔡格梅
- 《全国磁热效应材料和磁制冷技术学术研讨会》
| 2009年
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摘要:
用纯度优于99.9%的原始材料采用电弧炉熔炼的方法制备获得新化合物Tb6FeX2 (R = Dy, Tb;X = Sb, Bi)的合金样品。利用X-射线粉末衍射技术和振动样品磁强计研究了Tb6FeX2 (R = Dy, Tb;X = Sb)的晶体结构和磁性及其相变点附近的磁热性质。化合物Tb6FeX2具有六方结构,空间群为 mP26(No.189)。利用振动样品磁强计测定了化合物Tb6FeX2的磁热曲线和磁化曲线。研究表明化合物Tb6FeSb2,Tb6FeBi2,Dy6FeSb2的居里温度分别为256K,246K和132.6K。利用Arrott图研究了这些化合物的磁相变类型,Tb6FeX2的铁磁-顺磁转变是典型的二级相变。利用朗道理论研究了化合物Tb6FeX2的热力学相变温度和比热。在居里点附近,Tb6FeSb2、Tb6FeBi2、Dy6FeSb2 的比热反常分别为36.5, 41.2和47.2 ,Tb6FeSb2、Tb6FeBi2、Dy6FeSb2在居里点附近的磁熵变分别为2.68,2.25和2.96。本工作还研究了这些化合物的磁熵变随磁场的变化。
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Fan Wei Gang;
樊伟刚
- 《2018陕西省焊接学术年会》
| 2018年
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摘要:
本文采用磁粉检测、低倍组织检测、金相组织分析、能谱分析、显微硬度检测及相变点计算等分析方法对TM210A钢制零件磁痕显示的原因进行了系统分析.分析结果表明,TM210A钢制零件磁痕显示是由于局部合金元素成分偏析导致Ms、Mf点降低,使固溶处理后材料基体中局部残余奥氏体含量较基体正常部位偏高.而奥氏体组织(顺磁)与马氏体组织(铁磁)在物理磁特性上存在着显著的不一致性,这种磁性差异会引起磁粉探伤时磁场异常,从而形成磁痕显示.
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Zhai Jinpo;
翟进坡;
Yu Hao;
于浩;
Chen Jilin;
陈继林;
Wang Lijun;
王利军;
张鹏
- 《中国钢协桥梁钢结构分会2016年第十次学术年会》
| 2016年
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摘要:
采用膨胀法,在Gleeble3800热模拟试验机上测定了10.9级耐候钢XG835NH钢的临界点AC1、AC3、Ms,及其变形后在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线和相变点;对其组织形貌进行分析,从而获得了XG835NH的过冷奥氏体连续冷却动态转变曲线(动态CCT曲线).结果表明,冷却速度控制在0.5°C/s以下最好,这是盘条的组织为铁素体+珠光体组织,具有良好的后续加工性能;当冷却速度超过0.5°C/s,小于1°C/s时,组织为铁素体+珠光体+贝氏体;当冷却速度超过1°C/s时,组织会出现马氏体纽织.对于高强度耐候钢,其材料的冷却速度超过1°C/s时,会出现脆性的马氏体组织.在工业生产时,通过控制冷却增加珠光体和贝氏体转变过冷度,从而获得更多的铁索体和珠光体组织.
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刘浩;
魏远征;
方芳;
尹云洋
- 《第四届宝钢年会》
| 2010年
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摘要:
采用热模拟试验机测定了低碳含磷冷轧高强钢在奥氏体化温度900°C变形40%时,0.1~60°C/s的不同冷却速度的相变膨胀曲线,并测定了该钢的相变点,然后根据转变特征和膨胀法原理绘制了低碳含磷冷轧高强钢在无变形和变形40%动态条件下的连续冷却转变(CCT)图,从检测结果可以看到:试验所测得的热膨胀曲线在加热过程中试样随温度升高,膨胀量逐渐增加,在随后的冷却过程中,膨胀量随着温度的降低而减小,膨胀量随温度的变化成线性关系,但是在发生相变的时候,膨胀曲线会出现转折.试验所测得该钢的相变点为Ac3=901°C,Ac1=738°C,Ar1=720°C.低碳含磷冷轧高强钢在奥氏体化温度900°C变形40%的条件下,以60°C/s的冷却速度,从900°C冷到200°C时几乎全部为贝氏体组织.随着冷却速度的增加,试样的显微硬度也增加.在冷却速率很慢的时候,只能看到铁素体相变而看不到有贝氏体相变的发生.并且随着冷却速率的增加,贝氏体转变温度趋于降低,贝氏体的形貌也发生了变化.