再结晶退火

摘要： 影响超低碳冲压产品性能的因素较多,文章摸索了不同强化元素含量、退火温度等参数及平整工序对冲压产品性能的影响规律,结果表明:随着碳、锰、磷含量的增加,产品屈服强度呈上升趋势,且碳含量对不同厚度的产品影响程度存在差异;随着退火段温度升高,产品主要经历回复、再结晶形核、晶粒长大三个阶段;退火段钢带运行速度降低,抗拉强度随之降低。

摘要： 实验研究了再结晶退火对时效处理的Al-Mg-Si拉拔导线组织和性能的影响.实验结果表明,导电率随退火温度的升高呈现出先升后降的变化,强度则呈现出增加的趋势.导电率降低和强度升高的原因是随着退火温度升高亚稳态Mg2Si相回溶所致.对冷变形Al-Mg-Si导线的再结晶退火需注意亚稳态Mg2Si相的回溶.

摘要： 实验研究了再结晶退火对时效处理的Al-Mg-Si拉拔导线组织和性能的影响。实验结果表明,导电率随退火温度的升高呈现出先升后降的变化,强度则呈现出增加的趋势。导电率降低和强度升高的原因是随着退火温度升高亚稳态Mg_(2)Si相回溶所致。对冷变形Al-Mg-Si导线的再结晶退火需注意亚稳态Mg_(2)Si相的回溶。

摘要： 以高通量连铸连轧7072合金空调箔为对象,通过对不同厚度铸板进行再结晶退火,研究了再结晶退火对铸板组织,后续压延加工道次分布和成品性能的影响。结果表明,连铸连轧7072合金3.8mm空调箔坯料再结晶退火后,可减少冷轧2个加工道次,同时成品力学性能满足空调箔产品质量要求。

摘要： 采用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、电子背散射技术(EBSD)、能谱仪(EDS)和拉伸测试等手段,研究快速冷冲及再结晶退火对喷射成形快速凝固细晶Al-Cu-Mg合金微观组织和力学性能的影响.结果表明:细晶Al-Cu-Mg合金在快速冷冲及再结晶退火过程中析出相主要以平衡相S相为主,还有少量较粗的Al 6 Mn相,随着变形道次的增加,析出相的密度不断增大、尺寸显著减小.快速冷冲引入的缺陷有助于Al-Cu-Mg合金脱溶和再结晶形核,促进S相和再结晶的形核与长大,从而有效细化晶粒、获得均匀纳米晶组织和促进S相弥散分布.快速冷冲Al-Cu-Mg合金的主要强韧化机制是细晶强化和析出强化,经4道次快速冷冲后合金的极限抗拉强度和伸长率分别达578MPa和17.5％,与1道次快速冷冲合金试样的相比较,极限抗拉强度提高48.5％,伸长率提高44.6％.

摘要： 钼铼合金具有优良的室温塑性,作为重要元器件应用于电子、半导体等行业.钼铼合金通过粉末冶金工艺方法制备,并经过热轧和冷轧变形,得到需要厚度尺寸的钼铼合金箔材.钼铼箔材还需要进行弯曲、冲压等加工工序制作成零部件应用,对箔材的力学性能有很高的要求.轧制后的退火处理不仅可以消除应力,还有助于改善材料的性能,因此退火处理对于钼铼箔材非常重要.本文通过对0.05 mm钼铼合金[Mo-35％(质量分数)Re]箔材进行去应力退火、部分再结晶退火和完全再结晶退火等不同退火制度的研究,分析了显微组织的变化,比较了力学性能和杯突性能.试验结果发现,钼铼箔材经过部分再结晶退火处理后,材料具有最优的塑性和杯突值,这对箔材的后续机加工产生有利的影响.

摘要： 采用Gleeble-3800热模拟试验机并结合硬度法与金相法分别测定了压下率66％含氮马氏体不锈钢420U6的1mm冷轧板定时条件下的再结晶温度和恒温条件下的再结晶时间,通过Arrhenius公式计算了试验钢的再结晶激活能.试验结果表明,当保温时间为60s时,试验钢的再结晶温度为664.2°C;当退火温度为780°C时,再结晶时间为7.7s;再结晶激活能Qr为145.3 kJ/mol.

摘要： 研究了不同退火温度和保温时间对SUS410L热轧态钢板再结晶行为和力学性能的影响.试验结果表明,当保温温度为700°C时,保温480 min后SUS410L热轧钢板仍未完成再结晶.当保温温度为750°C和800°C时分别于120 min和30 min基本完成再结晶,晶粒在之后的保温时间里逐步长大.为避免退火过程中出现马氏体而降低材料的延伸率,退火温度≤800°C.材料的力学性能与热处理后的再结晶程度密切相关.当保温温度为750°C且保温时间为480 min时可获得最佳的综合机械性能:延伸率38％,HRB硬度值67,屈服强度236 MPa,抗拉强度441 MPa.

摘要： 本文对75％冷轧变形、1mm厚的高强度IF钢进行再结晶退火处理,用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和场发射高分辨透射电镜(HRTEM)等技术,研究了不同退火时间对IF钢的微观组织、晶粒尺寸、重位晶界特征(CSL)及磷的晶界偏聚的影响.结果表明,实验钢在810°C分别保温180 s、360 s和600s均发生了再结晶,随保温时间延长,晶粒尺寸增大.退火实验钢中含有大量Σ3晶界,此外还有Σ7、Σ9、∑11和∑19等重位晶界.实验钢退火以后,晶界发生宽化,晶界上有大量塞集的位错及高浓度磷原子及磷化物析出,随退火时间的延长磷在晶界的偏聚量增加.

摘要： 采用静态高压釜对去应力退火(SRA)及再结晶退火(RXA)的SZA-4锆合金包壳管材进行360°C/18.6MPa纯水、360°C/18.6MPa/0.01mol/L-1LiOH水溶液及400°C/10.3MPa过热蒸汽腐蚀试验,用TEM、SEM分析了合金腐蚀前后的显微组织.结果表明,在三种水化学介质中经最长500d腐蚀后,RXA管材腐蚀增重低于SRA管材;合金管材中的析出相均呈细小、弥散分布,主要为HCP-Zr(Nb,Fe,Cr)2和FCC-Zr2(Fe,Cr),其中,SRA管材析出相平均直径相对较小,并存在少量的TET-Zr3Ge;合金长期腐蚀增重的高低与氧化膜平行裂纹的多少以及氧化膜/基体界面处的“菜花”状尺寸大小呈对应关系.分析了合金显微组织与耐腐蚀性能间的关系,认为在两种退火态下合金管材析出相类型的不同是引起合金耐腐蚀性能差别的主要原因.

摘要： 利用光学显微镜(0M)和数字电桥等手段研究了不同退火温度对铸轧3003电子铝箔坯料的显微组织和成品铝箔腐蚀后表面质量的影响.结果表明:0.55mm厚3003坯料的再结晶开始温度为295°C,终了温度为320°C;在320～460°C之间退火时,再结晶晶粒尺寸随退火温度的升高而逐渐减小.经过295°C退火处理的0.55mm厚坯料由于内部晶粒大小不一,导致冷轧后成品铝箔表面腐蚀后出现大量腐蚀条纹,而退火温度提高到320°C时,成品铝箔腐蚀后表面质量较好.

摘要： 通过对Fe-24Mn-0.7Si-1.0Al TWIP钢分别在700°C和1000°C退火不同时间,考察了合金显微结构和硬度在退火过程中的变化,讨论了合金再结晶行为及其对组织性能的影响规律。合金通过亚晶界迁移机制形成再结晶晶核,进而长大实现再结晶。合金分别在700°C保温5min或1000°C保温1min即可完成再结晶。完成再结晶后随着保温时间延长,晶粒尺寸先迅速增大后趋于饱和,而合金硬度先快速降低后趋于平缓。再结晶过程中位错的消失是导致硬度下降的主要原因。

摘要： 介绍了基于激光熔覆技术的LAM快速制造技术.对激光成形系统的各组成部分进行了较详细的描述和说明.指出了钛合金航空构件LAM成形的技术特点和优势,给出了铸造、机械加工、LAM等加工方法的周期、费用等不同因素的对比.结合Ti-6Al-4V的机械性能数据,分析了不同热处理制度对组织和性能的影响.同时给出了激光成形Ti-6Al-4V的疲劳性能,对比了轧制退火、再结晶退火、β退火等不同退火态的裂纹扩展速率,最后展望了LAM技术的应用前景.

摘要： IF钢再结晶退火(以下简称退火)的目的是消除加工应力,获得适当的等轴铁素体晶粒以保证力学性能和得到高的r值.大量的研究工作表明,有利织构因子与塑性应变比r有很好的对应关系[1][2].前人研究[3]表明{111}//ND的织构组分越多,其r值越高,即冲压成型性越好.一般认为IF钢的性能对退火时的升温速度不敏感,采用双台阶退火工艺和连续退火工艺均可得到较强的{111}织构.由于攀钢对IF钢的生产尚出于试制阶段,因此,退火工艺对IF钢织构的影响尚未进行深入的探讨.本文就针对退火工艺对IF钢的性能影响问题进行讨论.

摘要： 以典型成分Nb-Ti IF钢冷轧硬卷为研究材料,结合改良森吉米尔法和美钢联法连续热镀锌线的工艺特点,采用Gleeble-1500模拟退火方法和金相、X射线织构测试和硬度测试等分析手段,系统研究了退火工艺对试验钢组织和织构的影响.研究结果表明,退火加热温度在720°C以上时为完全再结晶组织,加热温度在720°C至840°C间变化时,铁素体晶粒度在10.0级左右,加热温度为880°C时,铁素体晶粒度为9.0级,模拟2号线工艺相对模拟1号线工艺而言,在相同的加热温度条件下,铁素体晶粒稍粗大一些;随加热温度的升高,试验钢的硬度下降,当加热温度为920°C,因保温后快速冷却得到非等轴组织,虽然组织粗化,但硬度却有所提高,2号线相对1号线工艺而言,由于铁素体晶粒尺寸较粗大,因而显微硬度较低;当加热温度为840°C时,保温时间在30s至60s间变化时,铁素体晶体尺寸变化较小,但当加热时间从30s增加到45s时,显微硬度明显降低,加热时间进一步增加到60s时,显微硬度变化不大。试验钢退火后具有较强的{223}＜110＞和{114}＜110＞织构,且退火工艺条件对它们的影响较小,随着退火温度的升高,{554}＜225＞、{111}＜112＞和{111}＜110＞等组分的取向密度增加趋势较明显,特别是在模拟2号线工艺条件下.

摘要： 以典型成分Nb-Ti IF钢冷轧硬卷为研究材料,结合改良森吉米尔法和美钢联法连续热镀锌线的工艺特点,采用Gleeble-1500模拟退火方法和金相、X射线织构测试和硬度测试等分析手段,系统研究了退火工艺对试验钢组织和织构的影响.研究结果表明,退火加热温度在720°C以上时为完全再结晶组织,加热温度在720°C至840°C间变化时,铁素体晶粒度在10.0级左右,加热温度为880°C时,铁素体晶粒度为9.0级,模拟2号线工艺相对模拟1号线工艺而言,在相同的加热温度条件下,铁素体晶粒稍粗大一些;随加热温度的升高,试验钢的硬度下降,当加热温度为920°C,因保温后快速冷却得到非等轴组织,虽然组织粗化,但硬度却有所提高,2号线相对1号线工艺而言,由于铁素体晶粒尺寸较粗大,因而显微硬度较低;当加热温度为840°C时,保温时间在30s至60s间变化时,铁素体晶体尺寸变化较小,但当加热时间从30s增加到45s时,显微硬度明显降低,加热时间进一步增加到60s时,显微硬度变化不大。试验钢退火后具有较强的{223}＜110＞和{114}＜110＞织构,且退火工艺条件对它们的影响较小,随着退火温度的升高,{554}＜225＞、{111}＜112＞和{111}＜110＞等组分的取向密度增加趋势较明显,特别是在模拟2号线工艺条件下.

摘要： 以典型成分Nb-Ti IF钢冷轧硬卷为研究材料,结合改良森吉米尔法和美钢联法连续热镀锌线的工艺特点,采用Gleeble-1500模拟退火方法和金相、X射线织构测试和硬度测试等分析手段,系统研究了退火工艺对试验钢组织和织构的影响.研究结果表明,退火加热温度在720°C以上时为完全再结晶组织,加热温度在720°C至840°C间变化时,铁素体晶粒度在10.0级左右,加热温度为880°C时,铁素体晶粒度为9.0级,模拟2号线工艺相对模拟1号线工艺而言,在相同的加热温度条件下,铁素体晶粒稍粗大一些;随加热温度的升高,试验钢的硬度下降,当加热温度为920°C,因保温后快速冷却得到非等轴组织,虽然组织粗化,但硬度却有所提高,2号线相对1号线工艺而言,由于铁素体晶粒尺寸较粗大,因而显微硬度较低;当加热温度为840°C时,保温时间在30s至60s间变化时,铁素体晶体尺寸变化较小,但当加热时间从30s增加到45s时,显微硬度明显降低,加热时间进一步增加到60s时,显微硬度变化不大。试验钢退火后具有较强的{223}＜110＞和{114}＜110＞织构,且退火工艺条件对它们的影响较小,随着退火温度的升高,{554}＜225＞、{111}＜112＞和{111}＜110＞等组分的取向密度增加趋势较明显,特别是在模拟2号线工艺条件下.

摘要： 以典型成分Nb-Ti IF钢冷轧硬卷为研究材料,结合改良森吉米尔法和美钢联法连续热镀锌线的工艺特点,采用Gleeble-1500模拟退火方法和金相、X射线织构测试和硬度测试等分析手段,系统研究了退火工艺对试验钢组织和织构的影响.研究结果表明,退火加热温度在720°C以上时为完全再结晶组织,加热温度在720°C至840°C间变化时,铁素体晶粒度在10.0级左右,加热温度为880°C时,铁素体晶粒度为9.0级,模拟2号线工艺相对模拟1号线工艺而言,在相同的加热温度条件下,铁素体晶粒稍粗大一些;随加热温度的升高,试验钢的硬度下降,当加热温度为920°C,因保温后快速冷却得到非等轴组织,虽然组织粗化,但硬度却有所提高,2号线相对1号线工艺而言,由于铁素体晶粒尺寸较粗大,因而显微硬度较低;当加热温度为840°C时,保温时间在30s至60s间变化时,铁素体晶体尺寸变化较小,但当加热时间从30s增加到45s时,显微硬度明显降低,加热时间进一步增加到60s时,显微硬度变化不大。试验钢退火后具有较强的{223}＜110＞和{114}＜110＞织构,且退火工艺条件对它们的影响较小,随着退火温度的升高,{554}＜225＞、{111}＜112＞和{111}＜110＞等组分的取向密度增加趋势较明显,特别是在模拟2号线工艺条件下.

摘要： 本申请公开了一种抑制镍基单晶高温合金涡轮叶片再结晶的去应力退火工艺，包括如下步骤：(1)将叶片精铸件按序放入炉温低于100°C的加热炉内；(2)对加热炉进行抽真空，待炉内真空压腔低于1Pa后，加热炉开始加热，加热至炉温达到500°C且真空压腔小于0.1Pa；(3)以10°C/min的升温速率升温至T1，保温10h，以2°C/min升温速率升温至T2，保温10h，以1°C/min的速度升温至T3，保温2h，每个保温期间均充50Pa±20Pa的氩气。该工艺大大降低单晶高温合金涡轮叶片再结晶的风险，提高了单晶高温合金涡轮叶片制造合格率，大大节约了成本，大大提高了发动机涡轮叶片服役的安全性。

摘要： 本发明公开了一种TA1钛板的免退火再结晶热轧工艺及TA1钛板，属于材料热处理工艺技术领域，用以解决现有技术中轧制后组织未完全再结晶以及退火再结晶处理后硬度降低的问题。本发明的热轧工艺包括如下步骤：对TA1铸坯进行预热，预热温度为980～1050°C；对预热后的TA1铸坯进行热轧，开轧温度为950～980°C，终轧温度为850°C以上，得到TA1钛板；TA1钛板不再进行再结晶退火工艺。本发明的TA1钛板的免退火再结晶热轧工艺及TA1钛板可用于钛材结构件。

摘要： 本发明公开了一种再结晶退火调控不锈弹簧钢线成形制造方法，化学成分（wt%）为C：0.04~0.06、Si：0.3~0.8、Mn：0.8~1.5、S：≤0.030、P：≤0.035、N：≤0.2、Cr：16.0~19.0、Ni：8.0~11.0、Nb：0.1~0.3，Ti：0.1~0.3，Al：0.3~0.5，其余为Fe。控制Al：N摩尔比大于1，使Ti和Nb形成强化相，细化晶粒，提高强度，防止Cr23C6型碳化物和σ相析出，提高抗晶间腐蚀能力。设计成分，真空通氮气熔炼固溶热轧后冷拔，再通过调整再结晶退火温度和时间控制成形性，最后冷拔成直径为0.7mm高强度耐腐蚀的不锈弹簧钢线。

摘要： 本发明公开了一种难熔金属再结晶退火的方法，采用放电等离子烧结(SPS)技术对难熔金属材料进行再结晶退火，将高密度电流引入到再结晶退火工艺中，增加难熔金属材料再结晶驱动力，促进变形的难熔金属材料发生回复和再结晶。本发明采用SPS技术对变形态的难熔金属进行再结晶热处理，可在退火温度低于难熔金属的再结晶温度且退火时间控制在30min以内的条件下获得再结晶组织均匀的难熔金属，有望实现批量化处理大尺寸难熔金属的要求。

摘要： 本发明公开了一种GCr15轴承钢丝井式退火炉再结晶退火工艺，其特征在于，包括以下步骤：步骤一：将拉拔好的钢丝用专用料架装先置于密封罐中封好，将密封罐置于井式加热炉中加热，加热至620‑650°C保温1.5小时，继续加热至680‑720°C保温3‑4小时；步骤二：关闭加热炉电源待冷却至600‑650°C出炉，将密封罐吊入缓冷坑冷却至200°C以下出密封罐空冷。本发明的GCr15轴承钢丝井式退火炉再结晶退火工艺是简便、稳定地再结晶退火方法，降低了退火能耗，缩短了退火周期，采用此工艺后，轴承钢丝的各项机械性能显著提高，为后续拉拔的淬回火提供优良的组织。

摘要： 本发明公开了一种TA1钛板的免退火再结晶热轧工艺及TA1钛板，属于材料热处理工艺技术领域，用以解决现有技术中轧制后组织未完全再结晶以及退火再结晶处理后硬度降低的问题。本发明的热轧工艺包括如下步骤：对TA1铸坯进行预热，预热温度为980～1050°C；对预热后的TA1铸坯进行热轧，开轧温度为950～980°C，终轧温度为850°C以上，得到TA1钛板；TA1钛板不再进行再结晶退火工艺。本发明的TA1钛板的免退火再结晶热轧工艺及TA1钛板可用于钛材结构件。

摘要： 本发明公开了一种再结晶退火调控不锈弹簧钢线成形制造方法，化学成分（wt%）为C：0.04~0.06、Si：0.3~0.8、Mn：0.8~1.5、S：≤0.030、P：≤0.035、N：≤0.2、Cr：16.0~19.0、Ni：8.0~11.0、Nb：0.1~0.3，Ti：0.1~0.3，Al：0.3~0.5，其余为Fe。控制Al：N摩尔比大于1，使Ti和Nb形成强化相，细化晶粒，提高强度，防止Cr23C6型碳化物和σ相析出，提高抗晶间腐蚀能力。设计成分，真空通氮气熔炼固溶热轧后冷拔，再通过调整再结晶退火温度和时间控制成形性，最后冷拔成直径为0.7mm高强度耐腐蚀的不锈弹簧钢线。

摘要： 本实用新型涉及金属线材技术领域，且公开了一种金属线材初次再结晶退火系统，包括电阻炉，电阻炉的底部固定设有支撑架，电阻炉的内表面中间位置横向固定设有放置网，电阻炉外表面两侧上端均固定设有活塞筒，两个活塞筒的内表面均接触连接有活塞，电阻炉的外表面两侧下端均固定设有对称的两个固定板，两个固定板之间设有推动机构，两个活塞筒的顶部均设有气体流通机构，支撑架的内表面底部固定设有双轴电机，双轴电机的输出端两端均固定设有转杆，两个转杆的另一端均设置有传动机构。本实用新型能够将线材放置在炉内中间位置，并将炉内热气流与线材进行全面的接触，提高金属线材的退火效率。

摘要： 本实用新型涉及退火处理技术领域，且公开了一种冷拉铁丝的再结晶退火系统，包括退火炉和位于退火炉上侧的加热风管，所述退火炉的上端开设有通孔且通孔内通过滚珠轴承转动套接有通风筒，所述通风筒的下端固定连接有U形喷风管，所述U形喷风管的内侧壁固定连通有多个喷风头，所述通风筒的上端和加热风管的下端通过旋转密封接头转动连接，所述通风筒的筒壁固定套接有从动齿轮，所述退火炉的上端固定设置有旋转电机，所述旋转电机的上端输出轴固定连接有与从动齿轮啮合的主动齿轮。本实用新型使得冷拉铁丝受热均匀，保证了退火质量和效率。

摘要： 本实用新型公开了一种调节金属线材预应力的再结晶退火系统，包括退火箱、燃烧器和温度传感器，所述退火箱内腔的底部与燃烧器的底部固定连接，所述温度传感器的一侧与退火箱内腔的右侧固定连接，所述退火箱内腔的左侧固定连接有驱动箱，并且驱动箱内腔的底部通过支撑板固定连接有电机，所述电机的输出端通过联轴器固定连接有螺纹杆，本实用新型涉及再结晶退火系统技术领域。该调节金属线材预应力的再结晶退火系统，无需人工将线材放入到退火箱，也无需人工取出，降低了工作人员的劳动强度，提高了整体的加工效率，也避免人工操作时发生烫伤，整体自动化程度高，安全可靠，能够对线材进行很好的固定，便于使用者进行操作。