动叶

摘要： 为了对油气混输泵内部流场进行数值模拟,建立了全流场三维模型,数值模拟计算时采用Mixture模型,湍流计算模型选用标准k-ε湍流模型,压力-速度耦合计算采用Simple算法。通过对流量、转速、含气率这三个性能参数的改变,探讨不同转速下,动叶的速度、压力、相态分布。结果表明:随转速的增加,叶片背面的低压区会扩大,气体在叶片中部的聚集越明显。

摘要： 某国产330 MW机组发生中压缸次末级动叶断裂事故.在对叶片断口宏观形貌、金属试验和断裂叶片运行环境等方面综合分析后,得出叶片断裂的主要原因是低应力高周疲劳.另外,机组深度调峰频繁,运行工况严重偏离设计工况也可能导致叶片断裂.

摘要： 某公司三菱M701DA型号燃机在检修过程中发现压气机14级和15级动叶锁键存在两种配合方式。以这两种配合方式作为研究对象,从三个方面对比分析其对压气机运行安全性和可靠性产生的不同影响,最终确定正确的动叶锁键配合方式。

摘要： PGT25+动力涡轮在管道运输行业应用广泛,主要作为离心压缩机的原动机.目前动力涡轮运行50 000 h后需返回外方工厂开展大修.描述PGT25+两级高速动力涡轮国内现场检修工作,对此型号动力涡轮的工厂大修内容与方法进行了调查,主要包括机匣、护环、涡轮盘、一、二级喷嘴、一、二级动叶、轴及相关轴承的检修技术以及现场检修更换技术和日常维护检查重点,对指导此型动力涡轮运行与检修以及国产化维修进程具有一定的指导意义.

摘要： 为掌握动叶约化中心位置对涡轮内部流动非定常计算结果的影响,对动叶前缘约化、动叶几何中心约化和不约化3个算例进行了非定常计算与对比分析.结果表明,动叶通道的平整性,使得2种动叶约化方式对涡轮性能与气动参数的时均值计算结果的影响量级均不超过0.50％.2种约化方式对转静轴向间距及动叶位置造成影响,从而影响到动叶通道中二次流与静叶尾迹在动叶通道中的耗散.动叶中心约化时动叶进口的上下端壁二次流最强.不约化时动叶通道中的上游尾迹强度最强,动叶前缘约化时次之,动叶中心约化时最弱.2种动叶约化方式对涡轮非定常气动计算结果的影响均较小,其中前缘约化方式的影响更小.非定常计算时2种约化方式都可选用,且优先选用前缘约化方式.

摘要： 某公司三菱M701DA型号燃机在检修过程中发现压气机14级和15级动叶锁键存在两种配合方式.以这两种配合方式作为研究对象,从三个方面对比分析其对压气机运行安全性和可靠性产生的不同影响,最终确定正确的动叶锁键配合方式.

摘要： 一次风机的工作原理是将风机的机械能转换成叶轮输送风的压能和动能,其主要作用是干燥煤粉,并将煤粉通过磨煤机送进炉膛进行燃烧.凤台电厂4号机一次风机型号为GU23634-11,型式为双级动调轴流式风机,每台炉配备两台一次风机,是火电厂锅炉的重要辅机之一,其运行的安全、经济性直接影响到整台机组的安全、经济性.所以本文对一次风机常见的故障问题进行了分析,分别从动叶开度与电流不匹配分析、动叶执行机构检查方向入手,找到问题所在,并提出可行性的处理措施,提高一次风机的运行稳定性,减少电厂的经济损失.

摘要： 以真实压气机级NASA Stage35 为研究对象，通过在动叶吸力面和压力面的局部区域增加表面粗糙度，数值模拟研究了动叶局部表面粗糙度对压气机级性能的影响。首先对商业CFD 计算代码的可靠性进行了校核，计算的性能曲线与文献实验数据有较好的一致性；多数局部位置表面粗糙度的增加会引起压气机级性能恶化，而个别局部位置表面粗糙度的增加却可以在一定程度上改善压气机级性能；在尾缘区域的压力面和吸力面同时增加粗糙度，可以在堵点流量、总压比和等熵效率不发生大的改变情况下，改善工况运行范围；而在动叶吸力面尾缘区域增加粗糙度可以在堵点流量和等熵效率不发生大的改变情况下，显著提高总压比，扩宽工况运转范围。

摘要： 本文采用数值模拟的方法对具有缩放型流道动叶的涡轮级中的激波结构进行了数值研究，重点分析了两种具有代表性的工况下沿叶高不同截面的相对马赫数分布。在近设计工况下，随叶高的不同，缩放型流道动叶尾缘的相对马赫数分布不同，尾缘燕尾型激波的强弱及其在相邻叶片吸力面的反射波也不同。由于叶片吸力面60%轴向弦长处为一内凹壁面，在该处将会产生一束较强的微弱压缩波，在叶片顶部，该微弱压缩波在通过燕尾波后不远处即发展为一较强的斜激波。随背压增加，动叶尾缘燕尾形激波及其在相邻叶片吸力面上反射波的强度会发生变化，一般来说会减弱，但叶顶由于微弱压缩波所形成的激波会得到强化。

摘要： 本文对1+1/2对转涡轮低压动叶中激波结构等进行了详细的数值模拟.通过对流道中静压和马赫数等参数的分析发现,当高压动叶外伸波扫过低压动叶流道时,低压动叶前缘吸力面处产生了一道脱体弧形激波,流道中吸力面上产生了一道正激波,在脱体激波和正激波之间,存在着较强的膨胀波,这种分布与跨音压气机叶栅中的波系结构相似.当高压动叶尾迹扫过低压动叶时,低压动叶吸力面的压力会产生明显的波动,出现一个随时间变化的低压区.低压动叶吸力面上低压区的出现会导致明显的逆压梯度,不利于流动的稳定.

摘要： 本文基于全三维N-S方程组,采用结构化网格,用数值方法模拟了一台75kw微型燃气轮机中涡轮级内的流动.湍流模型采用Baldwin-Lomax模型,计算方法基于Jameson格式.第Ⅱ部分对动叶流道内的计算结果进行处理和分析,沿流动方向选取了5个截面,对比了有无叶顶间隙对其内部流场的影响,讨论了每个截面的速度及总压损失分布,并分析了流道内二次流动的产生及分布.

摘要： 通过实际检修事例阐述汽轮机更换转带动叶不做动平衡的可能性,为汽轮机更换的转子动叶是否必须做动平衡,能否在一事实上情况下不做低速动平衡试验,缩短大修工期,节约资金提供参考.

摘要： 该文为了模拟具有相同气动和几何参数的弯掠动叶和径向动叶的流场，采用了较高精度的NND格式求解三维的N-S方程。通过计算结果与实验数据的对比，验证了方法的可行性。该文通过计算分析比较了两种动叶片的速度场，压力场，涡流的运动情况以重要矢量的分布，从而得出了弯掠动叶内部流场的分布特性，并分析了弯掠动叶的扩大稳定工作范围的机理的主要影响因素。

摘要： 该文采用数值模拟的方法，对某型涡轮动叶，计算了±10°、±5°、0°、15°、20°七种倾角下的动叶流场，流场模拟的结果表明，采用正弯叶栅能够减少二次流损失，使总损失与常规动叶相比下降了约10℅，并加强了下通道涡，上通道涡减弱。

摘要： 本文对非自模化区域内小型风机的气动—声学性能进行了实验研究，详细讨论了在非自模化区域内动叶叶尖间隙的气动—声学性能的影响，并与自模化区域内的动叶叶尖间隙对气动一声学性能影响作了对比分析。得到了在非自模化区域内动叶叶尖径向间隙对气动—声学性能的修正，计算结果与实测值吻合良好。初步揭示了非自模化区域内动叶叶尖间隙对气动—声学性能影响的机理。

摘要： 动叶(50)具有沿叶片高度方向(Dwh)延伸的叶片通路(71)、形成于平台(60)的平台通路(81)、以及从轴安装部(90)的外表面(93)经由平台通路(81)而与叶片通路(71)相连的连通路(75)。划定平台通路(81)的流入通路部(82)的内表面包括面向气体通道侧的轴侧内表面(88)。轴侧内表面(88)在叶片厚度方向(Dwt)分量多于叶片高度方向(Dwh)分量的方向上扩展。划定连通路(75)的内表面与轴侧内表面(88)相连。

摘要： 本发明是设于掀盖式电子装置的散热孔结构，其包含一第一连杆、一第二连杆及一叶片组，掀盖式电子装置包含一底座、一上盖及一枢轴。第一连杆的两端分别枢设枢轴及第二连杆，第二连杆进一步枢设叶片组。叶片组设于底座的开孔内且包含两个叶片。两个叶片均枢设于开孔的内壁面，且两个叶片的一端可滑动地相互连接。借此当上盖掀开时，枢轴通过第一连杆及第二连杆带动叶片组，使两个叶片分别相对底座枢转而倾斜地突出于底座的开孔，借此热气可从两个叶片的散热孔排出，并可从两个叶片形成的横向两端开口排出；本发明借此大幅提升开孔率，并有效提升散热效率。

摘要： 动叶(50)具有沿叶片高度方向(Dwh)延伸的叶片通路(71)、形成于平台(60)的平台通路(81)、以及从轴安装部(90)的外表面(93)经由平台通路(81)而与叶片通路(71)相连的连通路(75)。划定平台通路(81)的流入通路部(82)的内表面包括面向气体通道侧的轴侧内表面(88)。轴侧内表面(88)在叶片厚度方向(Dwt)分量多于叶片高度方向(Dwh)分量的方向上扩展。划定连通路(75)的内表面与轴侧内表面(88)相连。

摘要： 根据本发明的一实施例的涡轮动叶的密封组装结构包含：涡轮动叶，其包含翼型部、平台部和叶根部；涡轮转子轮盘，其供上述涡轮动叶的叶根部安装；密封板，其安装于所述平台部与所述涡轮转子轮盘的一侧部之间，对形成于所述叶根部和平台部内部的冷却流路进行密封；插销，其以贯穿的方式插入于上述涡轮转子轮盘和上述密封板，而将密封板固定于涡轮转子轮盘；以及固定器，其以所述插销不脱落的方式对该插销进行固定。

摘要： 本发明公开了一种电站动叶可调式轴流风机扩容改造动叶改型设计方法，包括：首先，给出该方法适用条件；其次，如果风机扩容改造满足适用条件，那么给出具体的风机扩容改造动叶改型设计二维叶型造型方法；最后，根据动叶改型设计二维叶型造型方法生成的二维叶型曲线，完成动叶改型设计三维叶片造型。本发明在保持风机大部分零部件不变的前提下，仅通过对风机动叶片进行改型设计，就能实现风机扩容改造，并保证风机安全可靠运行。本发明为新形势下电站动叶可调式轴流风机扩容升级改造提供了一条新的技术路线，其具有投资费用低、投资回收年限短、改造效果显著等优点，适合在市场上大规模推广应用。

摘要： 一种用于动叶可调风机的变频动叶协调控制方法。本发明提供了一种动调风机变频、动叶协调控制技术，通过自动调节高压大功率变频调速装置运行转速来保证炉膛负压维持在设定值附近，而通过实际运行速度范围来调整动叶开度，进而保证引风机工作在最优效率点，此外，本发明还提供了变频、动叶协调控制模式和工频动叶自动调整模式两种控制模型的相互自动切换控制方法，减小动调风机两种模式切换过程的冲击，提高动调风机变频控制系统的可靠性。

摘要： 本发明提供一种动叶以及具备该动叶的轴流旋转机械。动叶具备形成于叶片体的第一端部的护罩盖。护罩盖向远离叶片体的中弧线的叶片体远离方向扩展。护罩盖具有朝向叶片高度方向上的第一侧露出的反气体通过面、以及朝向叶片高度方向上的第二侧露出的气体通过面。气体通过面具有在与中弧线正交的截面中随着分别从叶片体的正压面以及负压面趋向叶片体远离方向而逐渐向第一侧延伸的过渡面。反气体通过面具有在所述截面中沿着过渡面而以向第二侧凹陷的方式扩展的凹面。

摘要： 本发明提供一种动叶以及具备该动叶的轴流旋转机械。动叶具备呈翼形的叶片体和形成于叶片体的端部的护罩(57)。护罩具有护罩盖和从护罩盖向径向外侧突出、在具有周向的方向分量的方向上延伸的密封翅片。密封翅片的顶端在周向上延伸，密封翅片的基端在具有周向的方向分量的方向上延伸。密封翅片的周向上的一部分形成偏移部。偏移部的基端的轴线方向上的中心位置相对于偏移部的顶端的轴线方向上的中心位置在轴线方向上不同。

摘要： 本发明公开了一种电站动叶可调式轴流风机节能改造新型动叶造型方法，包括：首先，根据动叶可调式轴流风机节能改造前、后风机技术参数确定风机改造方法；其次，针对不同风机改造方法，确定相应的新型动叶造型方法；最后，根据上面确定的风机改造方案和新型动叶造型方法，实施风机节能改造。本发明在保持动叶可调式轴流风机大部分零部件不变的前提下，对风机动叶片进行新型节能叶片造型，造型完成后将风机原有动叶片全部更换为新型动叶片，达到节省投资费用、缩短投资回收年限，实现风机深度节能，保证风机安全可靠运行等多重目的。

摘要： 本实用新型公开了一种用于动叶可调风机的变频动叶协调控制系统，包括高压电源、电源断路器QF1、高压大功率变频调速装置、工频旁通柜、电动机和动叶可调轴流引风机，还包括上位DCS模块；通过对电站锅炉系统中动叶可调风机变频改造后的动叶安装角和变频调速两种调节方式的协调控制逻辑，这一控制逻辑在控制好锅炉炉膛负压的基础之上，最大化动调风机系统运行效率，降低电站厂用电率，实现节能减排。