反应温度

摘要： 采用化学沉淀法,通过加入甲醛生成沉淀来回收兰炭废水中的酚类物质,研究了甲醛加入量、反应温度和反应时间对兰炭废水上清液挥发酚浓度的影响,并利用红外光谱和扫描电镜对下层沉淀物的结构和形貌进行表征。结果表明,当挥发酚与甲醛的质量比约为0.22∶1、反应温度为70°C和反应时间为120 min时,废水上清液中挥发酚质量浓度降低到635 mg/L,酚类物质回收率达45.7%;废水下层沉淀物的主要红外吸收峰位置和微观形貌与酚醛树脂基本一致,说明了甲醛与兰炭废水反应主要产物应为酚醛树脂。

摘要： 乙炔与氯化氢合成氯乙烯,合成转化率对聚氯乙烯树脂的产量、质量及生产成本有直接影响。本文从影响化学反应速率的内在及外在因素分析氯乙烯转化率低的原因,并根据现场实际情况提出应对措施。

摘要： 以脱硫石膏为原料通过水热合成法制备硫酸钙晶须,借助X射线衍射仪、扫描电子显微镜、能谱仪、热重分析仪等测试手段进行分析,研究了酸化预处理、料浆浓度以及反应温度对制备硫酸钙晶须的影响。结果表明:酸化预处理可以有效去除原料中的CaCO_(3)杂质;随着料浆浓度和反应温度的增加,晶须长径比均呈现先增大后减小的趋势;当料浆浓度为3%(质量分数),pH值为6.5,反应温度为120°C,反应时间为2 h时,取得的硫酸钙晶须最佳平均长度为161.2μm,最佳平均长径比为46.06。

摘要： 本文对含铜含镍污泥进行了硫酸酸浸试验研究,分析了pH、反应时间、打浆水量和反应温度对含铜含镍污泥中重金属浸出特性的影响。结果表明,一定反应条件下,污泥中金属离子浸出率均随溶液pH减小而增大;四种金属离子(Cu^(2+)、Ni^(2+)、Cr^(3+)、Fe^(3+))的酸浸浸出率均随浸出时间的延长而增大;pH为1时,金属离子浸出率随打浆水量增加而增大;升高反应温度对浸出反应有促进作用,但最终金属离子浸出率随温度升高略微减小。溶液pH为1,浸出温度为20°C,反应60 min后,Cu^(2+)、Ni^(2+)、Cr^(3+)、Fe^(3+)的浸出率均可超过90%。

摘要： 2-叔丁基-9,10-二(4-溴苯基)蒽是一种用来合成高性能蓝光材料的中间体,具有较高的应用价值.但传统合成路线能耗高,不适合大量制备.本研究对合成反应的温度和原料配比进行了优化,筛选了重结晶提纯产物的溶剂.结果显示,合成反应的温度可以控制在-50°C,减少了能耗,而且该合成方法不需要对中间产物进行提纯,简化了工艺流程.

摘要： 为了满足某炼油厂渣油加氢装置加工劣质渣油的实际需求,确保装置长周期平稳运行,开展了不同催化剂级配体系渣油加氢稳定性试验和原料优化试验。稳定性试验结果表明:优化后的催化剂级配可以满足该炼油厂催化剂使用寿命达150 d的要求,各项杂质的脱除率均达到了技术指标要求。与常规渣油加氢催化剂级配相比,加工高金属、高残炭劣质渣油时提高保护剂及脱金属剂的比例,催化剂体系的整体活性没有明显降低,杂质脱除效果更优,且床层温升更易控制。原料优化试验结果表明:对该劣质渣油,脱沥青油掺炼比例越高,反应性能越好;当掺炼比例达到40%时,在满足催化剂使用寿命要求的同时,整个运行周期中产物的残炭可以满足装置的实际生产要求。

摘要： 以油酸和十八烯为反应溶剂,采用溶剂热法制备上转换纳米颗粒Na_(3)ZrF_(7):Yb/Er。通过改变反应温度得到一系列样品,这些样品经X-射线粉末衍射仪(XRD)、荧光光谱仪和扫描电子显微镜(SEM)进行测试。XRD测试结果表明:样品为纯的四方相Na_(3)ZrF_(7);SEM测试结果表明样品的形貌均匀,结晶性较好;荧光测试结果表明当反应温度为220°C时样品发光最强且为红光,这种材料可应用于生物组织成像由于红光在生物组织中深的穿透力。所以,该样品有好的应用前景。

摘要： 本文通过分析催化剂再生周期内比表面积、粉尘量、积碳速率、芳烃转化率等数据,对PS-VI重整催化剂在本装置的使用情况进行详细介绍。经过360次的再生后,催化剂比表面积从197 m^(2)/g下降至161 m^(2)/g,催化剂粉尘量从运行初期的7 kg/d逐步平稳下降至3.5 kg/d,呈现出平稳下降的趋势,相对于初期而言,末期加权平均入口温度和加权平均床层温度均有明显的提高。再生周期内,催化剂各项工业特性参数均符合技术指标要求,反应出其在工业应用中的良好表现。

摘要： 以0.5 mol·L^(-1) CuSO 4溶液和0.5 mol·L^(-1) Na_(2)CO_(3)溶液为反应液制备碱式碳酸铜,考察了反应液不同物质的量配比、不同反应时间和不同反应温度对所制备的碱式碳酸铜的颜色、纯度和形貌的影响,并用X-射线衍射仪(XRD)和场发射扫描电镜(FESEM)对产物的结构和形貌进行了表征分析。结果表明:碱式碳酸铜制备的合适条件是CuSO_(4)和Na_(2)CO_(3)的物质的量比为1∶1.2,反应温度为75°C,反应时间为60 min;在此条件下所制备的碱式碳酸铜为纯相,颗粒通过氢键作用团聚形成微米球,产率高达98.09%。

摘要： 介绍了某炼化企业3.5 Mt/a催化裂化装置采用选择性催化还原法(SCR)和选择性非催化还原法(SNCR)组合技术进行脱硝的工业应用情况,考察了反应温度、喷氨量、雾化效果、流场分布对脱硝效率影响。结果表明:随着反应温度升高,NO_(x)脱除率先增加至最大值后降低,当氨水通过上层喷枪时最佳炉膛温度为810°C,下层喷枪对应最佳炉膛温度为800°C,炉膛温度范围为775~825°C时,脱硝效率达到较好水平,此时,对应再生烟气中CO体积分数为4.2%~4.8%;随着喷氨量增加,脱硝效率增加,但是外排烟气氨逃逸量也随之增大,当喷氨量小于260 kg/h时,脱硝效率较高,同时可满足氨逃逸要求;氨水雾化压力大于0.25 MPa时,可满足SNCR雾化要求;燃烧器全部投用,确保流场均匀,可提高脱硝效率。标定结果表明:当反应温度为823°C、喷氨量为106 kg/t、燃烧器全部投用情况下,外排烟气NO_(x)的质量浓度为102 mg/m^(3),氨逃逸量为1.04 mg/m^(3),NO_(x)脱除率达到56.77%,使用SNCR脱硝技术在贫氧再生催化裂化装置可满足NO_(x)环保指标要求。

摘要： 以氨碱行业副产物氯化钙和硫酸钠为原料,合成高强石膏前驱体(二水硫酸钙),并通过常压盐溶液法将二水硫酸钙转化为高强石膏(a型半水硫酸钙).采用X射线衍射、综合热分析和扫描电镜等测试方法研究了反应温度对于高强石膏前驱体的晶体形貌、粒径分布、热稳定性等性质的影响.结果表明:随着二水硫酸钙合成反应温度的升高,二水硫酸钙晶体的平均粒径逐渐增大,晶体的微观形貌从簇状、片状为主发展为棒状,晶体的稳定性先降低再升高.当反应温度为20°C、30°C、70°C和80°C时制备的二水硫酸钙适用于常压水热反应,其制备的a型半水石膏的各项性能符合a30(JC/T2038-2010)高强石膏标准.

摘要： 本文提出了一种丙烯酸及其酯类的精馏釜残、废水在流化床中共同催化裂解氧化处理的新工艺,利用精馏釜残高热值的特性降低处置污染物的能耗成本,同时减少废水、固废分别处置的设备投资.通过热重分析和净化装置的工艺考察发现,当反应温度达到380°C以上时,净化效果更佳,污染物已基本被处理完全;随着氧气过量倍数的提升,出口排放液的COD值显著降低.从热量衡算的模拟中得出减小废水和釜残的进料比例可提高反应器温度,对于COD值较高的废水,达到相同操作温度时的进料量更大;维持反应器温度不变,增加废水和釜残的进料量可增大氧气过量倍数,但为了保证处理量和抵消热损失,氧气过量倍数的提高是有一定限度的.

摘要： 分别从杨木硫酸盐法制浆黑液和玉米芯酸水解残渣中分离提纯木素,通过元素分析、红外、31P-NMR等方法对两种木素进行了结构的表征与对比;对两种木素进行了不同反应温度(220°C～340°CC)下的亚临界水热转化实验,主要产物通过GC-MS和GC进行了定性与定量分析.结果发现两种木素的水热转化产物主要为酚类化合物;酸水解残渣木素水热转化产物苯酚、愈疮木酚和4-乙基愈疮木酚在280°C～310°C时得率达到最高,分别为12.6mg·g-1、7.5mg·g-1和10.9mg·g-1;相比而言,黑液碱木素水热转化主要产物得率稍低,且需更高的反应温度达到极大值.两种木素水热转化特性的差异可归因于其化学结构的不同.

摘要： 回炼油中含有大量芳烃,特别是稠环芳烃的含量占有很大比例,严重影响了催化裂化原料的高效转化.本文以经过加氢预处理后的大庆回炼油为原料,在重油固定床微反装置上进行催化裂化实验,探究了反应温度,剂油比等反应条件对其产物分布的影响.结果表明,提高反应温度、剂油比均有利于提高反应的转化率,但同时也加剧了产物中低附加值产物干气的生成以及过高的焦炭产率.其中剂油比的改变对其产物分布的影响最为显著,剂油比从4增加到7时,转化率提高12个百分点达到82.08％,汽油收率提高4个百分点达到26.26％,液化气收率提高4个百分点达到15.16％.

摘要： 本文对湿式氧化法处理工业废水进行了研究,主要研究了甘氨酸法制备草甘膦废水的处理效果.实验采用废水来自山东某化工厂,COD高达50000—60000.本文对反应温度、反应压力、废水pH值等因素进行了考察.最终得到最佳反应工况为:反应温度为180°C,纯氧条件下,氧分压2.5Mpa,废水pH=9,自制催化剂量为废水质量的0.5％,COD去除率可达到87％左右.

摘要： 重质油的生焦特性对其加工过程的选择及操作条件的优化具有重要意义。采用CDS快速裂解器研究了减压渣油及其四组分在反应温度500～800°C,停留时间200ms条件下的快速热转化生焦特性,求取了四组分的生焦关联因子,建立了减压渣油在不同反应温度下快速热转化的生焦关联模型,结果表明高温毫秒热解反应过程可明显降低焦炭产率,在反应温度600～700°C时,焦炭产率最低;四组分生焦关联因子体现了四组分在反应过程中的相互作用关系,基于四组分反应的生焦关联模型可以有效预测减压渣油毫秒热解的焦炭产率.

摘要： 研究在微通道反应器中合成防老剂RD的技术,考察影响反应转化率和产品质量的因素.在物料[苯胺/催化剂(盐酸)混合物和丙酮]流速为0.125mL·min-1、苯胺/丙酮物质的量比为1/3(0.2/0.6)、盐酸用量为0.07mol、停留时间为40min、反应温度为110°C的优化条件下,反应转化率达到96％以上,二聚体质量分数达到0.32以上,二、三、四聚体总质量分数达到0.55以上.微通道反应器合成防老剂RD可精确控制反应时间和反应温度,实现连续化生产.

摘要： 试验研究粗促进剂M钠盐合成橡胶硫化促进剂NS新工艺.促进剂M经碱溶和甲苯萃取提纯后,在氧化剂次氯酸钠氧化下,与叔丁胺反应生成橡胶硫化促进剂NS的最佳反应条件为:叔丁胺与M-Na盐的摩尔比为1.03:1,反应温度为40°C,此时反应收率在99％以上(以M-Na盐质量计);萃取剂甲苯直接套用次数最多为2次,多次套用会影响促进剂NS的质量;经蒸馏回收后的甲苯可多次套用,但需掺入50％的新甲苯,才不影响产品质量.

摘要： 研究以促进剂M、叔丁胺为原料,Cu/MnA2双金属有机酸盐为催化剂,过氧化氢为氧化剂,水为溶剂在微酸性条件下合成橡胶促进剂NS的最佳工艺条件.结果表明,当叔丁胺/促进剂M/过氧化氢物质的量配比为(2～4)/1/(1.5～2),催化剂添加量为促进剂M质量的1％,其中Cu/Mn为10/1,反应温度为50～70°C,反应时间为60min时反应最优,产品收率最高可达96％以上.

摘要： 对正丁烯与甲基丙烯酸加成酯化反应体系进行了热力学分析,计算了甲基丙烯酸仲丁酯合成过程的反应热及吉布斯自由能与温度之间的关系,考察了反应温度和进料组成对化学平衡的影响.通过定量分析,获得了反应体系的基本特征,为甲基丙烯酸仲丁酯合成反应器的模拟计算和研究开发提供了必要依据.

摘要： 本发明的温度控制系统具备：下除热部，其配设于在内部发生放热反应的反应容器的底部，并且从内部流过液体制冷剂；和上除热部，其配设于上述反应容器中上述下除热部的上方，并且从内部流过液体制冷剂，上述温度控制系统回收上述反应容器内的反应热，并且对上述反应容器内的温度进行控制。在上述下除热部中，供给温度被第1调温部调节过的液体制冷剂，在上述上除热部中，供给温度被与上述第1调温部不同的第2调温部调节过的液体制冷剂。

摘要： 本发明公开一种煤气流床气化反应器的温度测量系统。该系统包含煤气流床气化反应器温度测量和煤气流床气化反应器壳体温度测量。煤气流床气化反应器温度测量系统将直接测温方法、间接测温方法与甲烷含量测温法组合起来，与此同时还利用一种表面热点探测系统测量煤气流床气化反应器壳体温度。本发明的这种测温方法不仅延长了热电偶的使用寿命，并且更加准确和全面的测量了煤气流床气化反应器和煤气流床气化反应器壳体的温度。

摘要： 本发明提供一种即使产品制备法不同，也能改善控制系统稳定性和扰动抑制，容易稳定的反应器的温度控制方法和反应器的温度控制装置，或者即使产品制备法不同，也可进行提高反应器的温度控制系统的敏感度特性，提高控制适应性的设定的温度控制方法和反应器的温度控制装置。具备：反应器温度控制系统(200)，其输入对应于所输入的制备法算出的反应器(10)的设定温度值和反应器(10)的温度测量值，计算夹套温度设定值；信号生成部(500)，输入夹套出口温度的测量值，以与夹套出口温度的变化方向相反的方式计算校正值；和夹套温度控制系统(400)，将夹套温度设定值和校正值相加，输入被校正的夹套温度设定值和夹套入口温度的测量值，计算阀门开度设定值。

摘要： 本发明涉及反应釜温度监测技术领域，特别是涉及反应釜反应过程温度检测方法与装置、控制方法、反应釜。本发明利用热成像技术采集反应釜内反应物表面温度、又利用接触式温度传感器采集反应物内部温度，并对采集到的表面温度和内部温度进行数据筛选，消除采集误差；再通过矫正优化得到两组矫正数据，然后将两组矫正数据进行融合以得到更加精确的反应过程温度。相比于传统的直接采集反应物温度而言，本发明保证了温度检测的准确性，从而依据的反应釜反应过程温度更加准确，方便后续对反应物反应过程的精准控制，最终保证反应过程效率及反应产物的品质。

摘要： 本发明的温度控制系统具备：下除热部，其配设于在内部发生放热反应的反应容器的底部，并且从内部流过液体制冷剂；和上除热部，其配设于上述反应容器中上述下除热部的上方，并且从内部流过液体制冷剂，上述温度控制系统回收上述反应容器内的反应热，并且对上述反应容器内的温度进行控制。在上述下除热部中，供给温度被第1调温部调节过的液体制冷剂，在上述上除热部中，供给温度被与上述第1调温部不同的第2调温部调节过的液体制冷剂。

摘要： 本发明公开一种煤气流床气化反应器的温度测量系统。该系统包含煤气流床气化反应器温度测量和煤气流床气化反应器壳体温度测量。煤气流床气化反应器温度测量系统将直接测温方法、间接测温方法与甲烷含量测温法组合起来，与此同时还利用一种表面热点探测系统测量煤气流床气化反应器壳体温度。本发明的这种测温方法不仅延长了热电偶的使用寿命，并且更加准确和全面的测量了煤气流床气化反应器和煤气流床气化反应器壳体的温度。

摘要： 本发明提供一种即使产品制备法不同，也能改善控制系统稳定性和扰动抑制，容易稳定的反应器的温度控制方法和反应器的温度控制装置，或者即使产品制备法不同，也可进行提高反应器的温度控制系统的敏感度特性，提高控制适应性的设定的温度控制方法和反应器的温度控制装置。具备：反应器温度控制系统(200)，其输入对应于所输入的制备法算出的反应器(10)的设定温度值和反应器(10)的温度测量值，计算夹套温度设定值；信号生成部(500)，输入夹套出口温度的测量值，以与夹套出口温度的变化方向相反的方式计算校正值；和夹套温度控制系统(400)，将夹套温度设定值和校正值相加，输入被校正的夹套温度设定值和夹套入口温度的测量值，计算阀门开度设定值。

摘要： 本发明公开的用于一体化反应堆温度测量的温度计及其温度测量系统，用于一体化反应堆温度测量的温度计，包括过流管和设置在过流管内部的保护管和设置在保护管内部的铠装热电偶，所述保护管包括依次顺连的保护管球面段、保护管小径段、保护管变径段、保护管大径段，所述保护管球面段是在保护管小径段远离保护管变径段的一端采用球面结构进行封堵的结构，所述保护管大径段的外径尺寸等于过流管的内径尺寸，保护管小径段的外壁与过流管的内壁之间形成过流腔，过流管开有流水孔，所述流水孔与过流腔连通，铠装热电偶的外包壳的外壁紧贴保护管小径段的内壁和保护管球面段的内壁。

摘要： 本发明涉及反应釜温度监测技术领域，特别是涉及反应釜反应过程温度检测方法与装置、控制方法、反应釜。本发明利用热成像技术采集反应釜内反应物表面温度、又利用接触式温度传感器采集反应物内部温度，并对采集到的表面温度和内部温度进行数据筛选，消除采集误差；再通过矫正优化得到两组矫正数据，然后将两组矫正数据进行融合以得到更加精确的反应过程温度。相比于传统的直接采集反应物温度而言，本发明保证了温度检测的准确性，从而依据的反应釜反应过程温度更加准确，方便后续对反应物反应过程的精准控制，最终保证反应过程效率及反应产物的品质。

摘要： 本实用新型公开的用于一体化反应堆温度测量的温度计及其温度测量系统，用于一体化反应堆温度测量的温度计，包括过流管和设置在过流管内部的保护管和设置在保护管内部的铠装热电偶，所述保护管包括依次顺连的保护管球面段、保护管小径段、保护管变径段、保护管大径段，所述保护管球面段是在保护管小径段远离保护管变径段的一端采用球面结构进行封堵的结构，所述保护管大径段的外径尺寸等于过流管的内径尺寸，保护管小径段的外壁与过流管的内壁之间形成过流腔，过流管开有流水孔，所述流水孔与过流腔连通，铠装热电偶的外包壳的外壁紧贴保护管小径段的内壁和保护管球面段的内壁。