硫含量

摘要： 在实沸点装置上对掺炼一定比例减压渣油(减渣)的催化裂化油浆(催化油浆)进行馏分切割,考察减渣对催化油浆拔出馏分性质的影响。结果表明:混合油A和混合油B拔出的窄馏分实际收率明显高于加权值,说明减渣组分可能进入到拔出馏分油中;减压蒸馏处理后,470°C以下各个窄馏分的灰分均低于0.01%,催化油浆掺炼减渣使得500°C以上残油馏分的灰分从1.833%降到0.392%;催化油浆中的硫在350°C以上各个窄馏分中基本均匀分布(其质量分数为0.98%~1.02%),混合油A中500°C以下的拔出窄馏分中硫质量分数为0.72%~2.42%,混合油B中500°C以下的硫质量分数为0.78%~2.75%,并且随着馏分越重,硫含量越高;从组成方面来看,与催化油浆相比,混合油A和混合油B拔出窄馏分的胶质+沥青质质量分数提高0.5%~4.4%;380~410°C馏分饱和分质量分数提高8%以上,芳香烃质量分数降低约10%;从族组成方面来看,掺渣后350~500°C各个窄馏分的单环和双环芳烃含量均提高;在低沸程区域,减渣组分对三环至五环芳烃含量提高起到促进作用,在高沸程区域效果相反。

摘要： 为了提高低磷合金钢水的纯净度,鞍钢股份有限公司鲅鱼圈钢铁分公司采取了低钛铁水、“两扒一脱”的铁水预处理工艺,转炉采用低硫原材料和双渣法冶炼,过程温度控制在1540~1560°C,出钢温度控制在1620~1640°C,LF全程吹氩。采取上述措施后,LF搬出硫含量控制在0.0010%以下,精炼处理后夹杂物尺寸控制在15μm以内,满足了批量生产低磷合金钢的要求。

摘要： 苍山铁矿为了使铁精粉质量满足客户需求,达到铁精粉中有害元素硫含量低于0.30%的要求,针对铁精粉硫含量过高的问题进行了硫含量过高原因探究。研究得出:硫含量过高是由矿区西风井Ⅱ矿体矿石中磁性物质硫含量较高和选矿磨矿细度较高等原因引起,后期生产通过检测各采矿区域矿石中磁性物质的硫含量,辅助调节生产原矿配比和选矿磨矿细度的方法,可达到控制铁精粉硫含量的目的。

摘要： 针对80万t/a连续重整装置出现的预加氢反应器(R 2101)压降、预加氢产物及重整进料中的硫含量、重整反应总温降等均超标的系列异常变化,经综合分析后预判为预加氢换热器(E 2101)管束腐蚀内漏所致,提出并实施了在该装置不停产条件下的检维修处理方案。结果表明:将45万t/a催化汽油加氢装置汽油与150万t/a柴油加氢装置重石脑油的混合进料作为短时期重整原料,并调控其含硫量在1μg/g以内,如此既维持重整装置生产运行,又对E 2101实施检维修的处理方案是可行的;E 2101管束内漏遭遇的是低温下管束中Fe与内流介质形成的H_(2)S-H_(2)O体系腐蚀,加上H_(2)S,HCl和NH_(3)形成相应的铵盐结晶及其垢下腐蚀;E 2101封堵消漏投运后,重整进料中的含硫量和含氮量从异常的1.7,0.4μg/g分别降至0.6,0.3μg/g,其待生催化剂的积炭质量分数从异常时的9.26%降至4.10%,催化活性得到提升,重整反应器总温降从异常时的270°C提高至300°C,R 2101压降不仅从异常时的120 kPa回升并达到320 kPa,且远高于维修前正常运行时的200 kPa,增幅为60%。

摘要： 某石化公司240万T.A-1柴油加氢精制装置柴油产品硫含量控制不稳定,产品硫含量经常超控制指标,柴油水含量高,外观浑浊,干燥盐消耗量大。本文将从罐区原料管理、装置反冲洗过滤器管理、工艺参数调整和柴油产品调和,进行全过程分析并提出应对措施。

摘要： 以白油为溶剂对重油进行稀释溶解,利用单波长色散X射线荧光光谱仪测定其硫含量,有效消除了待测试样与标准试样的基体差异。通过筛选稀释剂种类,确定了最佳稀释倍数,并与紫外荧光法进行检测结果比对,证明了方法测定重油硫含量的方法可行性。结果表明:由于稀释这一步骤能够弱化基体中不溶物的影响,固含量小于1.61%的试样可直接稀释并测定其硫含量,测定结果精密度较好。该法以白油为稀释剂,确定了稀释条件(30~40倍),限定了试样适用范围,操作简便、测定快速,浓度适用范围广。

摘要： 为了满足某炼油厂渣油加氢装置加工劣质渣油的实际需求,确保装置长周期平稳运行,开展了不同催化剂级配体系渣油加氢稳定性试验和原料优化试验。稳定性试验结果表明:优化后的催化剂级配可以满足该炼油厂催化剂使用寿命达150 d的要求,各项杂质的脱除率均达到了技术指标要求。与常规渣油加氢催化剂级配相比,加工高金属、高残炭劣质渣油时提高保护剂及脱金属剂的比例,催化剂体系的整体活性没有明显降低,杂质脱除效果更优,且床层温升更易控制。原料优化试验结果表明:对该劣质渣油,脱沥青油掺炼比例越高,反应性能越好;当掺炼比例达到40%时,在满足催化剂使用寿命要求的同时,整个运行周期中产物的残炭可以满足装置的实际生产要求。

摘要： 2015年至今,全球各地硫排放法规开始陆续生效,多个国家或地区的海域或码头开始要求使用硫含量在0.1%(质量分数)以下的极低硫燃料油。在这些海域长期航行的船舶,其所使用的二冲程低速机需要使用15~25 mgKOH/g碱值的超低碱值气缸油产品。本文采用长城船用气缸油5025(碱值25mg KOH/g)在某船[使用0号柴油,硫含量约0.03%(质量分数)]上进行了约2500 h的应用试验,考察气缸油、燃料油、发动机三者的匹配情况,为实际应用提供强有力的技术基础。

摘要： 通过高频红外吸收光谱法测定了硅氮合金中硫的含量,对称样量和助熔剂选择,以及助熔剂的配比进行了研究。结果表明,硅氮合金的称样量为0.0200 g,纯铁0.50 g,纯钨2.50 g时,测定效果最好。方法解决了硅氮合金中硫含量的测定问题。

摘要： 分析了石油加工过程中利用焦化装置生产的石油焦作为产品出厂,其中石油焦硫含量是判定石油焦等级的主要指标,作为分析硫含量的主要分析方法,主要介绍了库仑硫含量测定原理,以及在分析过程中从分析仪器、样品制备及分析过程控制和其他环境因素等三方面进行了影响因素分析,并对相应的处理措施进行了探讨,以确保检测数据的准确性,确保石油焦产品的顺利生产出厂。

摘要： 2015年大修开工后,某石化公司炼油厂芳烃装置因重整抽余油硫含量高,影响抽余油加氢单元正常开工生产,文章主要从芳烃抽余油生产过程、技术条件等进行分析,提出针对性的改进措施,保证抽余油硫含量稳定.

摘要： 铁水硫含量控制是高炉冶炼的重要环节.建立铁水硫含量预报模型对优化硫含量控制、提高铁水质量和降低铁水冶炼成本具有重要意义.针对影响宝钢高炉全年铁水硫含量的多因数素大数据进行了主成分控硫模型的构建和分析,结果显示,按对硫含量影响的大小排序,主要因素分别为碱度、氧化镁和炉温.相比之下,适当增加氧化镁是优化的控硫手段.

摘要： 本文讲述了合成气深度净化及其指标的提出，失活甲醇催化剂硫含量分析，低温甲醇洗合成气的硫含量测定数据，总结了低温甲醇洗工艺合成气中总硫有时超标＞0.1ppm，甚至达到0.6ppm，是0.01ppm（10ppb）的60倍等方面的结论。

摘要： 开展了M-EMS搅拌强度、硫含量对比工艺试验,采用Aspex分析了各工艺条件下钢轨特定位置MnS非金属夹杂的单颗粒长度尺寸及析出二维面积比例差异.结果表明:M-EMS搅拌强度越大,纯态较大尺寸的MnS非金属夹杂析出概率越大,复合态MnS非金属夹杂形核几率增加,同时也促进了较大尺寸的复合态MnS非金属夹杂形成;此外,硫含量较高的钢液更容易析出较大尺寸的纯态MnS非金属夹杂.降低钢液硫含量的基础上,增加形核质点并控制M-EMS搅拌强度可改善MnS非金属夹杂析出和分布.

摘要： 沉积物中的铁硫是黑臭现象产生的关键指标.本文通过向底泥中添加不同含量的Fe2+、S2-进行静态与搅拌模拟实验,建立了Fe2+、S2-含量与耗氧量的关系,探索了沉积物中Fe2+、S2-引起水体缺氧及黑臭发生的控制阈值.结果表明,静态条件下,Fe2+不能引起水体持续耗氧和产生黑臭;表层底泥悬浮条件下,Fe2+可以导致水体缺氧,但70小时之内即可复氧,DO由7.5mg/L、6mg/L、5mg/L变为2mg/L时底泥的Fe2+含量控制阈值分别为32.3g/kg、16.7g/kg、6.3g/kg.向底泥中添加S2-后刺激了硫还原,底泥中8.68g/kg的S2-就能引起水体发生黑臭.沉积物中的S2-在引起水体缺氧和发生黑臭过程中比Fe2+更具有主导作用.

摘要： 沉积物中的铁硫是黑臭现象产生的关键指标.本文通过向底泥中添加不同含量的Fe2+、S2-进行静态与搅拌模拟实验,建立了Fe2+、S2-含量与耗氧量的关系,探索了沉积物中Fe2+、S2-引起水体缺氧及黑臭发生的控制阈值.结果表明,静态条件下,Fe2+不能引起水体持续耗氧和产生黑臭;表层底泥悬浮条件下,Fe2+可以导致水体缺氧,但70小时之内即可复氧,DO由7.5mg/L、6mg/L、5mg/L变为2mg/L时底泥的Fe2+含量控制阈值分别为32.3g/kg、16.7g/kg、6.3g/kg.向底泥中添加S2-后刺激了硫还原,底泥中8.68g/kg的S2-就能引起水体发生黑臭.沉积物中的S2-在引起水体缺氧和发生黑臭过程中比Fe2+更具有主导作用.

摘要： 沉积物中的铁硫是黑臭现象产生的关键指标.本文通过向底泥中添加不同含量的Fe2+、S2-进行静态与搅拌模拟实验,建立了Fe2+、S2-含量与耗氧量的关系,探索了沉积物中Fe2+、S2-引起水体缺氧及黑臭发生的控制阈值.结果表明,静态条件下,Fe2+不能引起水体持续耗氧和产生黑臭;表层底泥悬浮条件下,Fe2+可以导致水体缺氧,但70小时之内即可复氧,DO由7.5mg/L、6mg/L、5mg/L变为2mg/L时底泥的Fe2+含量控制阈值分别为32.3g/kg、16.7g/kg、6.3g/kg.向底泥中添加S2-后刺激了硫还原,底泥中8.68g/kg的S2-就能引起水体发生黑臭.沉积物中的S2-在引起水体缺氧和发生黑臭过程中比Fe2+更具有主导作用.

摘要： 沉积物中的铁硫是黑臭现象产生的关键指标.本文通过向底泥中添加不同含量的Fe2+、S2-进行静态与搅拌模拟实验,建立了Fe2+、S2-含量与耗氧量的关系,探索了沉积物中Fe2+、S2-引起水体缺氧及黑臭发生的控制阈值.结果表明,静态条件下,Fe2+不能引起水体持续耗氧和产生黑臭;表层底泥悬浮条件下,Fe2+可以导致水体缺氧,但70小时之内即可复氧,DO由7.5mg/L、6mg/L、5mg/L变为2mg/L时底泥的Fe2+含量控制阈值分别为32.3g/kg、16.7g/kg、6.3g/kg.向底泥中添加S2-后刺激了硫还原,底泥中8.68g/kg的S2-就能引起水体发生黑臭.沉积物中的S2-在引起水体缺氧和发生黑臭过程中比Fe2+更具有主导作用.

摘要： 沉积物中的铁硫是黑臭现象产生的关键指标.本文通过向底泥中添加不同含量的Fe2+、S2-进行静态与搅拌模拟实验,建立了Fe2+、S2-含量与耗氧量的关系,探索了沉积物中Fe2+、S2-引起水体缺氧及黑臭发生的控制阈值.结果表明,静态条件下,Fe2+不能引起水体持续耗氧和产生黑臭;表层底泥悬浮条件下,Fe2+可以导致水体缺氧,但70小时之内即可复氧,DO由7.5mg/L、6mg/L、5mg/L变为2mg/L时底泥的Fe2+含量控制阈值分别为32.3g/kg、16.7g/kg、6.3g/kg.向底泥中添加S2-后刺激了硫还原,底泥中8.68g/kg的S2-就能引起水体发生黑臭.沉积物中的S2-在引起水体缺氧和发生黑臭过程中比Fe2+更具有主导作用.

摘要： S是岩浆体系的重要挥发分之一,对于成矿作用和火山喷发造成的环境效应都扮演了关键角色.硫化物饱和时硅酸盐熔体中的S含量(SCSS)是认识地幔熔融过程中硫化物消耗和岩浆演化过程中分离硫化物成矿所需的关键参数.前人的实验模拟研究中没有充分考虑到天然硅酸盐熔体和硫化物成分对SCSS的影响,特别是其中熔体水含量和硫化物中FeS含量变化的效应.为了获得更适用于天然玄武岩岩浆体系的SCSS,利用活塞圆筒压机开展了一系列在不同温度、压力、水含量和硫化物成分条件下的玄武质熔体―硫化物相平衡实验.初步实验结果表明:玄武质熔体中每增加1Wt.%的水，SCSS增加约110×10-6，与前人的实验结果高度吻合;硫化物的成分对于SCSS有显著影响，随着硫化物中FeS的减少，SCSS明显降低。

摘要： 本发明公开了一种含硫气体的元素硫取样器，属于石油天然气组分检测技术领域。该取样器包括：取样筒体、可拆卸式密封连接于取样筒体两端的第一密封阀体及第二密封阀体、用于启闭第一密封阀体及第二密封阀体通路的第一启闭阀及第二启闭阀、与第二启闭阀连接的卸压装置；取样筒体开设有轴向通孔，第一密封阀体和第二密封阀体上分别开设有通气孔，第一启闭阀与第一密封阀体连接，且第一启闭阀通过第一密封阀体的通气孔与轴向通孔连通，第二启闭阀与第二密封阀体连接，且第二启闭阀通过第二密封阀体的通气孔与轴向通孔连通。通过使用可拆卸式的第一密封阀体及第二密封阀体密封取样筒体两端，在对含硫气体完成取样后拆解取样器，高效收集沉积的元素硫。

摘要： 本发明提供了同时检测血液中喹硫平和N‑脱烷基喹硫平含量的方法。配制至少三个含已知浓度的喹硫平标准品和N‑脱烷基喹硫平标准品的标准工作液；将标准工作液、内标工作液和空白血液样本混合，进行样本前处理得到标准溶液；利用高效液相色谱仪分别检测各个标准溶液，得到各个标准溶液的色谱图；根据各个标准溶液的色谱图，拟合得到标准曲线方程；将内标工作液和经处理待检测血液而得到的血液样本混合，进行同样的样本前处理得到待测样本；同样检测待测样本得到其色谱图；根据待测样本的色谱图和各个标准曲线方程，计算血液样本中喹硫平和N‑脱烷基喹硫平的含量。本发明能够同时检测血液中喹硫平和N‑脱烷基喹硫平的含量。

摘要： 本发明属于石油化工生产中液体硫磺取样及检测领域，具体涉及一种液硫中硫化氢含量的测定方法及液硫中多硫化氢初始含量的测定方法。该测定方法包括以下步骤：1)向提取溶剂中加入液硫，提取溶剂吸收液硫中的硫化氢形成吸收液；对提取溶剂和吸收液进行傅里叶变换红外光谱测试，提取硫化氢的特征吸收数据；2)配制若干组硫化氢含量已知的标准吸收液；建立硫化氢含量和所述特征吸收数据的拟合关系；根据样品中硫化氢的特征吸收数据和所述拟合关系，测定液硫中硫化氢含量。该方法使得H2S析出后直接溶解于提取溶剂中，并且不会再向空气中进一步析出，从而保证了原始的液硫样品中的硫化氢不会提前析出，从而保证了后续硫化氢含量测量的准确性。

摘要： 本发明公开了一种含硫气体的元素硫取样器，属于石油天然气组分检测技术领域。该取样器包括：取样筒体、可拆卸式密封连接于取样筒体两端的第一密封阀体及第二密封阀体、用于启闭第一密封阀体及第二密封阀体通路的第一启闭阀及第二启闭阀、与第二启闭阀连接的卸压装置；取样筒体开设有轴向通孔，第一密封阀体和第二密封阀体上分别开设有通气孔，第一启闭阀与第一密封阀体连接，且第一启闭阀通过第一密封阀体的通气孔与轴向通孔连通，第二启闭阀与第二密封阀体连接，且第二启闭阀通过第二密封阀体的通气孔与轴向通孔连通。通过使用可拆卸式的第一密封阀体及第二密封阀体密封取样筒体两端，在对含硫气体完成取样后拆解取样器，高效收集沉积的元素硫。

摘要： 本发明公开了一种头孢硫脒中异硫氰酸异丙酯的检测方法，属于分析技术领域。所述头孢硫脒中异硫氰酸异丙酯含量的检测方法，包括如下步骤：步骤1：制备对照品贮备液；步骤2：制备衍生化反应液；步骤3：制备稀释剂；步骤4：制备对照品溶液；步骤5：制备供试品溶液；步骤6：制备空白溶液；步骤7：色谱条件；步骤8：测定。本发明建立了头孢硫脒中异硫氰酸异丙酯含量的高效液相色谱测定法，可以有效地对头孢硫脒原料药中可能存在的异硫氰酸异丙酯杂质进行检测，控制每克头孢硫脒原料药中异硫氰酸异丙酯≤12μg，从而有效地控制头孢硫脒原料药的质量。

摘要： 本实用新型涉及一种用低含量硫氰酸铵生产高纯硫氰酸钠的生产设备，它包括第一溶解罐，第一溶解罐出料口与第一压滤机进料口连通，第一压滤机出液口与第一反应釜连通，第一反应釜出料口与第二压滤机进料口连接，第二压滤机与第二反应釜进料口连通，第二反应釜与第一打浆槽连通，第一打浆槽作为第二反应釜进料端，第二反应釜出料口与沉降槽连接，沉降槽与第一储槽连通，第一储槽出料口与第三反应釜进料口连通。该装置生产所使用的原料中的钠盐来自于副产的工业级硫酸钠，不仅提高了经济效益，还能缓解印染、制革等行业的环保压力；该装置制作成本低廉、操作简便、反应条件温和、绿色无污染、过程易于控制、产量和产率都较高。

摘要： 本发明涉及具有高固定硫能力的白色熟料组合物系列，包含如下重量百分比含量的熟料相：3CaO·SiO2：40至75，2CaO·SiO2：10至35，3CaO·Al2O3：0至15，CaO·SO3：0至10，4CaO·3Al2O3·SO3：2至15，11CaO·7Al2O3·CaF2：0至5，总％CaF2：以CaF2测出的0.3至1.5，％Fe2O3：0至0.5，和SO3：1.5至5，其是在下面的条件下通过煅烧含有CaO，SiO2，Al2O3和CaF2的生料而得到的：于2192至2462°F的温度下使用硫含量高于5％的石油焦炭作为燃料，而在生料中不添加含SO3的任何添加剂。

摘要： 本发明公开了一种控制含硫低合金钢硫含量的电渣冶炼方法，包括：采用电弧炉冶炼含硫低合金中碳钢，电炉出钢脱氧采用Al、Si作为脱氧剂，电炉出钢的钢水转入LF炉精炼，采用造渣材料、脱氧剂进行造渣和扩散脱氧；分阶段控制熔渣碱度，LF精炼期间熔渣碱度R控制在3.0‑4.0，LF结束时S≤0.002％；LF炉精炼结束后、VD精炼处理前，翻掉部分熔渣，VD精炼处理后，进行调整S成分、Al合金化操作；钢水成分合格后对钢包内钢水进行软吹操作，软吹时间≥20min，钢水成分、温度合格后钢水进行模注成钢锭。本发明既能够提高硫的收得率，还可以均匀钢水成分、提升钢水纯净度。

摘要： 本发明提供了一种高氮硫含量且微孔发达的氮硫共掺杂炭材料的制备方法及其应用。将生物质与活化剂混合后在惰性气体氛围下进行热解，然后再经过酸洗和水洗得到高氮硫含量且微孔发达的氮硫共掺杂炭材料。采用本发明提供的制备方法制备得到的氮硫共掺杂炭材料，其氮硫含量高，粒径小，比表面积大，微孔发达。相对于常规炭材料，本发明制备得到的氮硫共掺杂炭材料对水体中有机污染物和重金属的去除效率大大提高。另外，该制备方法提供了处理生物质废弃物的新途径，既节约了成本又实现了生物质废弃物的资源化利用。

摘要： 本发明公开了一种硫氢化钠中总硫含量的测定方法，本发明利用氢氧化钠与硫氢化钠反应生成硫化钠，并利用双氧水的氧化性，在强碱性溶液中使硫化钠氧化成硫酸钠，再通过加入氯化钡生成硫酸钡沉淀，间接测定出硫氢化钠总硫量，本发明的方法可以测定产品中的硫氢化钠总硫量，多样品可同时进行分析测定，操作简单、准确度高，其总硫的测定方法的建立，再结合盐酸‑甲醛法测定硫氢化钠和硫化钠的含量以及碘量法测定硫的含量，三者对比，可以检验硫氢化钠样品的质量的好坏，对改进工艺具有指导的意义，同时对改进尾气吸收的工艺也具有指导的意义，使尾气吸收工艺具有经济效益，或者使生产出合格的产品自我循环。