挤压变形

摘要： 以云桂高铁新莲隧道1号斜井工区隧道挤压大变形为工程背景,针对已施工区段隧道支护结构大变形情况,开展试验段对支护参数进行优化,利用Ansys对支护结构受力情况进行了数值模拟计算.结果表明:正洞采用的HW175型钢拱架及平导采用的I型锚喷衬砌在围岩变形控制方面作用突出,Ф76锁脚锚管、纵向连接型钢、临时仰拱等措施对支护结构变形有较大的抑制作用.结合研究成果进一步提出软弱围岩及支护结构变形控制措施,为类似工程案例提供技术参考.

摘要： 香炉山隧洞4号施工支洞穿越丽江-剑川断裂带(F11-2)。为有效解决断裂带挤压变形带来的安全与质量问题,推进工程建设,确保工程早日通水,针对香炉山隧洞4号施工支洞洞室处于丽江—剑川断裂及其影响带,围岩易产生大变形,Ⅴ类围岩长约845m,约占支洞长度75%,Ⅳ类围岩长约287m,约占支洞长度25%的特点,研究工字钢支撑、锁脚小锚管、拱座加固大锚管、及时浇筑底板边顶混凝土等参数确定,提出对F11-2断层挤压变形支护处理程序,经工程实际应用,取得良好效果。

摘要： 在隧洞的施工中,由于地质条件多变性、复杂性,在工程前期的地质勘探中,难以摸清具体的岩层情况,所以常常会遇到由于地质问题造成的钢架挤压变形等灾害,其中以凝灰岩风化囊作为代表。隧洞在凝灰岩风化囊施工时,如果不采取正确的处理措施,发生钢架挤压变形的风险极大。介绍了云南省滇中引水工程大理Ⅰ段施工6标上果园隧洞后段在施工中遇到钢架挤压变形时的处理措施,总结出一套实用、有效的施工经验,对后续同类工程施工具有很大的指导意义。

摘要： 香格里拉市红山铜矿项目V3矿体下掘斜坡道工程施工过程中遇到大量泥质板岩且顺岩层节理掘进的巷道,同时顶板及边帮涌水量较大,导致在施工过程中发生围岩垮塌,进而严重影响掘进施工的安全及进度,施工中采取管超前、严注浆、短开挖、强支护、快封闭、勤量测的原则施工。从保证掌子面稳定;再从支护(钢工架、超前小导管、钢筋网、加密超前小导管、锁脚锚管、早强混凝土、中空式锚杆)、注浆等工艺上进行改进,综合几种方法强有力的改善了施工环境,保证了施工安全的同时,又提升了施工进度。

摘要： 汽车内饰件普遍有着面积大、易变形的特点,其零件一般刚度较小,可以承受一定程度的变形,以对乘客形成一定的安全保护.由于内饰件受力易变形的特点,零件的受力状态会对匹配区域产生影响,因此成为整车内饰匹配质量提升不可忽视的关键因素.文章研究了某车型座椅挤压对内饰零件的影响,通过一系列结构优化措施,研究了可以消除挤压对内饰零件匹配不利影响的方法,对内饰匹配质量提升有一定的指导意义.

摘要： 针对四川盆地威荣页岩气开发过程中出现的套管变形问题,统计分析了套管变形特征,利用有限元分析方法对3种套变形态进行载荷和变形量分析,探讨了威荣页岩气套管变形类型;采用理论分析、有限元模拟、等效试验评价等方法,对钻完井工程涉及的井身全角变化率、固井质量、井筒温压变化、瞬时停泵等工程参数开展了量化分析,得到了不同工程因素对套管强度减弱的影响,表明工程因素不是套管变形的主要因素;通过开展改造过程中地层各向异性、井筒温度压力耦合、储层岩性界面影响等综合因素分析,认为工程条件下套管强度减弱,压裂改造过程中地层薄弱面滑移或储层对套管产生非均布挤压载荷导致套管应力集中而变形,其相关认识为制定威荣页岩气套变防控措施提供了借鉴.

摘要： 软岩挤压变形是深埋或高应力隧洞工程建设过程中的一大难题.由于不同类型的软岩特性千差万别,隧洞在不同条件下开挖后所表现出的挤压变形程度各异.根据滇中红层软岩的流变特性及现有软岩挤压变形程度分级方法,提出了滇中红层软岩挤压变形程度分级标准.根据滇中引水工程一隧洞区地应力测试统计结果,确定了隧洞区的最大水平主应力侧压系数及最大水平主应力方向.在此基础上,计算出引水隧洞中滇中红层软岩洞段各地层各挤压变形程度的界限深度,并对引水隧洞的挤压变形程度进行预测.对引水隧洞的最大埋深洞段在不加支护工况下的挤压变形进行了数值模拟,数值模拟结果与基于强度应力比的软岩挤压变形预测结果基本吻合,验证了基于强度应力比的滇中红层软岩挤压变形预测的有效性.

摘要： 目的 研究不同含量的稀土元素Y和Sm对挤压态镁合金AZ91-1Ca-xY-ySm(x=0,0.33,0.67,1;y=0,0.17,0.33,0.5,质量分数)组织及性能的影响.方法 利用金相显微镜、XRD、TEM、SEM分析显微组织,并测试其室温拉伸性能和显微硬度.结果 随着Y和Sm含量的提高,挤压态AZ91-1Ca-xY-ySm平均晶粒尺寸由10.5μm减小到5.6μm,其拉伸强度和屈服强度分别由310 MPa和202 MPa最高提升至321 MPa和225 MPa.结论 稀土元素Y和Sm可以提升动态再结晶效果,Y和Sm含量增加时硬脆第二相Al2Y和Al2Sm数量增多,组织分布更加均匀,钉扎效应明显,细晶强化效果显著,AZ91-1Ca-0.67Y-0.33Sm力学性能最佳.对AZ91-1Ca-0.67Y-0.33Sm进行200°C下不同时间的时效处理,随着时效时间的增加,合金的抗拉强度呈先上升后下降的趋势,并在28 h时达最佳性能,此时合金的抗拉强度为350 MPa.

摘要： 研究了固体火箭发动机燃烧室变曲率绝热层橡胶挤压变形机理,揭示、阐明了变曲率绝热层橡胶挤压变形规律,得到了缠绕压力沿胶带宽度方向的分布规律,并分析了缠绕压力分布对绝热层缠绕成型质量的影响.提出了基于Hertz接触理论的变曲率绝热层表面橡胶挤压变形数学模型,建立了缠绕成型外加载荷与变厚度橡胶绝热层表面变形的关系.并使用有限元分析软件ABAQUS针对多种真实缠绕情形进行了仿真模拟.结果表明,基于Hertz接触理论的绝热层表面橡胶挤压变形数学模型可以较好地描述缠绕变形情况,通过该数学模型计算得到的缠绕压力值与仿真得到的缠绕压力值吻合度很高,从而验证了模型在其应用范围内的有效性.为绝热层缠绕成型粘接质量的控制以及轨迹规划提供了理论支撑,为后续恒压控制系统的设计提供了相关力学参数.

摘要： 针对某直喷增压发动机排气管前端法兰与增压器法兰结合面漏气问题,通过数字化CAE仿真手段,复现法兰结合面在发动机工作时的变形情况和金属垫片密封情况,发现漏气的真实原因,即高温、法兰结合面挤压变形双重作用导致垫片密封环凸筋结构被破坏.开展法兰结合面密封性能优化研究,得到最经济的结构改进方案,使法兰结合面对垫片的挤压变形降低46％,一次通过发动机冷热冲击试验验证,解决漏气问题.

摘要： 通过在不同外加总应变幅下进行轴向总应变控制的室温低周疲劳实验,探讨了稀土元素Sc对T6态挤压变形Al-7Zn-2Mg-1.5Cu-0.1Zr合金的室温低周疲劳行为的影响.结果表明,低周疲劳加载条件下,T6态挤压变形Al-7Zn-2Mg-1.5Cu-0.1Zr(-0.2Sc)合金表现为循环硬化和循环稳定;微量Sc的添加可提高T6态挤压变形Al-7Zn-2Mg-1.5Cu-0.1Zr合金的循环变形抗力和低周疲劳寿命;T6态挤压变形Al-7Zn-2Mg-1.5Cu-0.1Zr(-0.2Sc)合金的塑性应变幅、弹性应变幅与反向载荷周次之间的关系可分别用Coffin-Manson公式和Basquin公式描述;T6态挤压变形Al-7Zn-2Mg-1.5Cu-0.1Zr(-0.2Sc)合金的疲劳裂纹均以穿晶方式萌生于疲劳试样表面,并以穿晶方式扩展.

摘要： 在计算机三维动画中,通过简化的碰撞算法和基于FFD的柔体变形模拟算法,实现在骨骼牵动皮肤运动的基础上,叠加皮肤挤压变形的效果.将速度相关的柔体变形模拟算法转化成了只与位移有关而与速度无关的处理方式,从而使柔体变形模拟可以采用关键帧插值计算的方式来计算下一帧的位置.

摘要： 本文针对某新能源车型在64km/h正面40％偏置碰撞试验中出现的整车绝缘失效问题,对其产生原因进行分析,主要为发动机舱布置空间太小,高压线束无法完全与刚性部件错开布置,同时对高压线束的防护结构强度不足,导致在碰撞中防护结构被挤压变形严重进而挤压到高压线束所引起的.对于该问题提出了相关是优化方案,采用HyperWorks软件进行仿真分析及试验验证,结果表明优化后的高压线束防护结构对碰撞中高压线束可以起到很好的保护作用,碰撞后高压电的安全得到进一步提升,因此说明所提的优化方案合理.

摘要： 本文基于地震、重力、电法等资料，对中新生代断裂体系、构造变形及构造样式进行剖析，重新构建研究区构造地层格架，通过构造演化分析，探讨不同时期构造运动对变形、地层发育与残留分布的影响，以指导勘探部署。受控山、控凹的北西向逆冲断裂和马仙、陵间两条压扭性断裂的共同影响，柴北缘东段中新生代构造变形在平面上具有南北分带、东西分区的特征，柴北缘逆冲褶皱带整体表现为三排叠瓦状逆冲推覆体，时序上表现为后展式。依据变形特征、构造样式、地层发育等，将柴北缘逆冲褶皱带自盆缘至盆内划分为：盆缘逆冲推覆构造带、盆内逆冲叠瓦带、前缘逆冲推覆带和盆内反冲构造带。盆缘逆冲推覆构造带通常具有上下两层结构，断裂下盘以逆冲叠瓦构造为主，上盘以挤压褶皱变形为主。燕山运动晚期：在北东-南西向强烈挤压作用下，盆缘南祁连断裂以及盆内控山、控凹的赛南、绿南和马仙断裂形成(或活化)并强烈活动，分别控制了鱼卡凹陷、绿梁山凸起、马北凸起的形成及演化。位于赛南断裂上盘的鱼卡凹陷被整体抬升剥蚀，白垩系剥蚀强烈，仅在深凹部位残留。绿南断裂控制的绿梁山凸起形成并抬升至地表，上部中生界剥蚀殆尽。位于马仙和绿南两大断裂的交汇处的平顶山地区，经历了不同方向的挤压变形，在马仙断裂的上盘残留部分中生界，形成一夹持于马仙和绿南断裂之间的三角楔。

摘要： 钢管顶管在荷载作用下,管壁产生指向土层的挤压变形,从而引起土的弹性抗力.本文从例题可以看出，施工阶段内力较小不是控制顶管强度条件的工况，最不利的工况为投入使用的阶段；详细探讨了各种荷载作用下考虑土的弹性抗力的钢管顶管的内力计算公式；考虑弹性抗力效应作用，管子的应力大大降低，管壁可进一步减小，计算表明，管壁厚度的变化，对弹性抗力的效应是比较敏感的。

摘要： 台湾电力公司万大电厂扩充暨松林分厂水力发电工程位于台湾南投县,其中土建主体工程中之松林分厂头水隧道全长4 680 m,本论文主要探讨本工程规划设计松林分厂头水隧道及浊水溪过河段以倒虹吸管隧道穿越,并设计地表灌浆及隧道开挖前进灌浆以克服岩覆不足及溪水入侵的风险;另松林分厂头水隧道混凝土衬砌设计亦针对开挖挤压变形区段予以加强,以确保通水营运安全.

摘要： 高地应力软岩条件下隧道施工极易引起挤压大变形,在国内外有很多工程实例,通常导致初支的扭曲变形,甚至采取换拱措施,给隧道施工带来较大困难.挤压变形情况下,变形量的预测是关键.通过引入Hoek半经验公式,结合现场点荷载方法估算岩体强度进行挤压变形预测,为设计阶段变形预留量的确定提供依据.根据挤压变形特点,提出采用加强支护韧性的各种措施控制变形.

摘要： 水电站输水洞检修闸门容易在闸墩部位产生变形、错动、断裂等现象,错动部位混凝土挤压较为严重,从而导致门槽预埋件变形,脱离一期混凝土.为了提高闸墩的可靠度和耐久性,本文采用在断裂处灌浆、浇筑钢筋混凝土圈梁的方式进行加固处理.对于破损、老化的预制钢筋混凝土工作桥,拆除混凝土桥面板,更换钢结构工作桥.本文采用管供式空气潜水进行水下施工作业,潜水员将水下情况及时准确汇报水上记录人员,甲方、监理和工程监督人员可以通过视频直接和潜水员对话,直观地监督、检查和指导水下作业,保证检查作业水上和水下的统一性、完整性.

摘要： 水电站输水洞检修闸门容易在闸墩部位产生变形、错动、断裂等现象,错动部位混凝土挤压较为严重,从而导致门槽预埋件变形,脱离一期混凝土.为了提高闸墩的可靠度和耐久性,本文采用在断裂处灌浆、浇筑钢筋混凝土圈梁的方式进行加固处理.对于破损、老化的预制钢筋混凝土工作桥,拆除混凝土桥面板,更换钢结构工作桥.本文采用管供式空气潜水进行水下施工作业,潜水员将水下情况及时准确汇报水上记录人员,甲方、监理和工程监督人员可以通过视频直接和潜水员对话,直观地监督、检查和指导水下作业,保证检查作业水上和水下的统一性、完整性.

摘要： 水电站输水洞检修闸门容易在闸墩部位产生变形、错动、断裂等现象,错动部位混凝土挤压较为严重,从而导致门槽预埋件变形,脱离一期混凝土.为了提高闸墩的可靠度和耐久性,本文采用在断裂处灌浆、浇筑钢筋混凝土圈梁的方式进行加固处理.对于破损、老化的预制钢筋混凝土工作桥,拆除混凝土桥面板,更换钢结构工作桥.本文采用管供式空气潜水进行水下施工作业,潜水员将水下情况及时准确汇报水上记录人员,甲方、监理和工程监督人员可以通过视频直接和潜水员对话,直观地监督、检查和指导水下作业,保证检查作业水上和水下的统一性、完整性.

摘要： 一种集成挤压与C方式等通道转角挤压剪切变形的大应变模具，包括上模座（7）、凸模固定板（9）、导向杆（5）、凸模（10）、导向套（4）、前模芯（12）、后模芯（16）、凹模套（13）、垫块（14）和下模座（2）。其特征是前模芯（12）和后模芯（16）中的型腔由四部分组成，第一部分为一段圆柱；第二部分为锥形变径孔；第三部分为三段依次相交的圆柱等通道，三段圆弧相交的内交角为Φ；第四部分为便于材料出模的圆柱。本发明综合了挤压技术和等通道转角挤压技术两者的优点，能对金属材料实施高效、连续、平稳、表面平整并对晶体取向有强的调控功能的均匀大应变变形加工。

摘要： 一种挤压器可变形的挤压平拖把清洁工具，包括挤压桶、挤压装置，挤压装置包括挤压架、挤压器，挤压架位于挤压桶上方，该挤压架上开设有供平板拖把穿过的挤压口，挤压器部分与挤压口重叠。挤压器具有柔性部位，平板拖把在挤压口中上移时挤压器与擦拭物相互作用，此时挤压器处于第一位置，通过柔性部位的变形使得挤压器与挤压口的重叠部分较小，因此挤压器对擦拭物的挤压作用力较小，上移平板拖把时不至于将拖把桶拎起来；平板拖把在挤压口中下移时挤压器与擦拭物相互作用，此时挤压器处于第二位置，通过柔性部位的变形使得挤压器与挤压口的重叠部分较大，因此挤压器对擦拭物的挤压作用力较大，可较为充分的对擦拭物进行挤压。

摘要： 变形铝合金支架零件的半固态触变挤压装置及挤压方法，本发明涉及变形铝合金零件的半固态触变模锻装置及加工方法，它为了解决现有热锻造结合机械加工方式对于材料的利用率较低的问题。挤压方法：一、凸模固定板固定在上模板的下表面，凸模置于凸模固定板内，凹模固定套设置在下模板的上表面，凹模固定套内套设有凹模，凹模中为四级台阶空腔，在空腔中插有顶杆，完成整体模具的组装；二、对整体模具进行预热；三、坯料加热至半固态温度并保温；四、坯料运至凹模的凹腔中；五、合模进行半固态触变成形；六、降温；七、取件。本发明提出的挤压装置及挤压方法，成形精度高，机械加工余量少，材料利用率高。

摘要： 一种集成挤压与C方式等通道转角挤压剪切变形的大应变模具，包括上模座（7）、凸模固定板（9）、导向杆（5）、凸模（10）、导向套（4）、前模芯（12）、后模芯（16）、凹模套（13）、垫块（14）和下模座（2）。其特征是前模芯（12）和后模芯（16）中的型腔由四部分组成，第一部分为一段圆柱；第二部分为锥形变径孔；第三部分为三段依次相交的圆柱等通道，三段圆弧相交的内交角为Φ；第四部分为便于材料出模的圆柱。本发明综合了挤压技术和等通道转角挤压技术两者的优点，能对金属材料实施高效、连续、平稳、表面平整并对晶体取向有强的调控功能的均匀大应变变形加工。

摘要： 一种挤压器可变形的挤压平板拖把清洁工具，包括挤压桶、挤压装置，挤压装置包括挤压架、挤压器，挤压架位于挤压桶上方，该挤压架上开设有供平板拖把穿过的挤压口，挤压器部分与挤压口重叠。挤压器具有柔性部位，平板拖把在挤压口中上移时挤压器与擦拭物相互作用，此时挤压器处于第一位置，通过柔性部位的变形使得挤压器与挤压口的重叠部分较小，因此挤压器对擦拭物的挤压作用力较小，上移平板拖把时不至于将拖把桶拎起来；平板拖把在挤压口中下移时挤压器与擦拭物相互作用，此时挤压器处于第二位置，通过柔性部位的变形使得挤压器与挤压口的重叠部分较大，因此挤压器对擦拭物的挤压作用力较大，可较为充分的对擦拭物进行挤压。

摘要： 一种挤压器可变形的挤压平板拖把清洁工具，包括挤压桶、挤压装置，挤压装置包括挤压架、挤压器，挤压架位于挤压桶上方，该挤压架上开设有供平板拖把穿过的挤压口，挤压器部分与挤压口重叠。挤压器具有柔性部位，平板拖把在挤压口中上移时挤压器与擦拭物相互作用，此时挤压器处于第一位置，通过柔性部位的变形使得挤压器与挤压口的重叠部分较小，因此挤压器对擦拭物的挤压作用力较小，上移平板拖把时不至于将拖把桶拎起来；平板拖把在挤压口中下移时挤压器与擦拭物相互作用，此时挤压器处于第二位置，通过柔性部位的变形使得挤压器与挤压口的重叠部分较大，因此挤压器对擦拭物的挤压作用力较大，可较为充分的对擦拭物进行挤压。

摘要： 本实用新型公开了一种具有限制挤压辊挠曲变形的聚苯硫醚流延膜的挤压成型机构，包括保持机构和两挤压辊，挤压辊包括由尼龙材料制成的外辊套、由金属材料制成并设置在外辊套中的内辊套以及由金属材料制成并穿设内辊套的芯轴，其中，芯轴为变径轴，芯轴的直径自中部到两端逐渐减小，内辊套与芯轴之间形成有环形间隙，环形间隙内填充有石墨。本实用新型的具有限制挤压辊挠曲变形的聚苯硫醚流延膜挤压成型机构的挤压辊由于设置了变径的芯轴解决了流延膜在宽度方向上的厚度不均匀问题，更重要的是，环形空间填充石墨能够简化挤压辊的设计及计算过程。

摘要： 本发明公开一种低挤压变形抗力的6系铝合金热处理及挤压工艺，包括以下步骤：1)铸造铝合金铸锭；2)将铝合金铸锭置于均质炉内，先使用540～560°C均质化处理4～6h，均质完成后将铸锭转移至冷却室，冷却速度控制在3～6°C/min，待外侧铝棒温度任意点下降至360°C时，将铝棒重新转移至均质炉；转移到位后使用340～360°C保温1.5～2h；3)将刷棒或剥皮好的铝合金铸锭先在350～380°C下加热一段时间后剪切短棒，短棒放入工频炉内进行二次加热，二次加热温度450～480°C；5)短棒快速转移至挤压机的挤压筒中进行挤压，挤压盛锭筒温度控制在400～440°C，挤压出料口温度保持在500°C以上。本发明能铝合金铸锭使析出Mg2Si相尺寸保持在1‑5μm、减小挤压过程中的变形抗力作用、提升型材尺寸稳定性。

摘要： 本发明公开了一种低挤压变形抗力的铝合金型材热处理及挤压工艺，涉及铝合金型材生产领域，包括以下步骤：S101：准备铜，锰，镁，锌，铬，钛，硅，铁和铝；S102：铸造铝合金铸锭；S103：退火处理：将铝合金铸件加热到280°C～300°C，保温2～3h，随炉冷却到室温；S104：淬火：将铝合金铸件加热500°C，保温2h，急速淬入60～100°C的水中；S105：挤压处理：挤压筒工作时，挤压温度控制为500°C～560°C，铝合金制品流出速度为15～20m/min；S106：将铝合金制品急速淬入水中，水的温度为30～40°C；S107：时效处理：使用风机和燃烧机对时效炉升温，当效炉内温度为175±8°C时，停止升温。本发明通过该工艺可以消除铸件的应力，使得合金组织趋于稳定，满足工业对强度和硬度的需求。

摘要： 本发明公开一种低挤压变形抗力的6系铝合金热处理及挤压工艺，包括以下步骤：1)铸造铝合金铸锭；2)将铝合金铸锭置于均质炉内，先使用540～560°C均质化处理4～6h，均质完成后将铸锭转移至冷却室，冷却速度控制在3～6°C/min，待外侧铝棒温度任意点下降至360°C时，将铝棒重新转移至均质炉；转移到位后使用340～360°C保温1.5～2h；3)将刷棒或剥皮好的铝合金铸锭先在350～380°C下加热一段时间后剪切短棒，短棒放入工频炉内进行二次加热，二次加热温度450～480°C；5)短棒快速转移至挤压机的挤压筒中进行挤压，挤压盛锭筒温度控制在400～440°C，挤压出料口温度保持在500°C以上。本发明能铝合金铸锭使析出Mg2Si相尺寸保持在1‑5μm、减小挤压过程中的变形抗力作用、提升型材尺寸稳定性。