板结构

摘要： 针对超声导波检测中零件缺陷信息表征不足的问题,对板类零件进行超声导波检测有限元仿真.仿真采用瞬态动力学方法,单面激励并提取检测信号,推算出一维缺陷位置,并使用圆弧定位方法确定了二维缺陷位置.通过不同缺陷检测的仿真分析,明确了Lamb波的反对称模式(A0波)和对称模式(S0波)与缺陷尺寸和深度的关系.

摘要： 为研究长边煤柱(采空)条件下基本顶板结构的破断规律及工程价值,构建考虑长边煤柱宽度及承载能力与实体煤弹塑性软化特性的基本顶板结构力学模型,全面计算探究该条件下基本顶板在长边煤柱区及实体煤区的断裂位置、顺序及形态,并从6个层面、3个区域与传统模型对比,阐述模型所得新结论及意义。结论如下:①长边煤柱宽度与承载能力可显著影响实体煤区基本顶主弯矩大小及初次破断顺序,但是对实体煤区基本顶破断线所处区位(弹性区、塑性区、弹塑性分界区)影响小,长边煤柱也可显著改变基本顶在煤柱区的破断位态(3类),且随基本顶的弹性模量E及基本顶厚度h增大,长边煤柱的支撑系数k_(cm)、宽度L_(cm),实体煤的塑化范围L_(t-s)、塑化程度k_(s-0)、弹性煤体基础系数k_(tt)及工作面跨度L_(d)减小,其演变模式为:1条连续“长直线+两端短弧线”型(CM-N式)→2条临接对称“直线+短弧线”型(CM-L式)→2条大间距对称“短弧线”型(CM-D式);②实体煤的长边与短边区基本顶破断线的区位特征有5类,且随着E及h增大,L_(t-s),k_(s-0),k_(tt)及L_(d)减小时的演变规律为:长、短边破断线均处于塑化煤体区→长边破断线在煤体弹塑性分界区、短边破断线在塑化煤体区→长边破断线在弹性煤体区、短边破断线在塑化煤体区→长边破断线在弹性煤体区、短边破断线在弹塑性分界区→长边与短边破断线均在煤体弹性区;③基本顶的整体破断模式有3类,且随E及h增大,k_(cm),L_(cm),L_(t-s),k_(s-0),L_(d)及k_(tt)减小时的演变模式为:闭合断裂圈非对称“■-X”型→临接闭合断裂圈非对称“■-X”型→开口局部断裂圈非对称“■-X”型。针对研究长边煤柱(采空)基本顶板结构破断的3类力学模型,从6个层面对比了模型的重要区别,从3个区域(长边煤柱区、短边区、长边区)阐明了其工程价值。

摘要： 根据《义务教育小学科学课程标准》的学习目标,小学科学中年级教材设有弹性探究内容,如探究弹簧的弹性、皮筋的弹性等。探究中通常需要把弹簧和皮筋悬挂起来,悬挂时要使用铁架台、黑板、挂钩等器材,很不方便。本期介绍一款新研发的拉力板,此款拉力板结构简单,安装方便。

摘要： 文中开展不同板结构下PBGA组件的随机振动分析,研究不同板结构对PBGA组件的随机振动的影响。首先,运用有限元软件ABAQUS建立三种不同板结构的PBGA组件的三维有限元模型,并进行模态分析;其次,施加三种不同加速度功率谱密度载荷,模拟PBGA组件的随机振动响应;最后,比较不同板结构的PBGA组件的模态分析与随机振动结果。结果发现:在随机振动载荷下,改变电路板结构,关键焊点仍然是BGA封装外围4个拐角处焊点;靠近BGA一侧的焊点处拉应力最大。模态分析结果表明,电路板上长条缝隙和短条缝隙都存在时,电路板振型改变,固有频率降低,只有短条缝隙的电路板和没有缝隙的电路板的振型相同,固有频率接近。虽然缝隙会减少电路板的质量和刚度,但是长条缝隙对刚度降低的影响更大。

摘要： 为了研究正挠电效应在能量采集方面的应用,该文针对四边简支矩形板结构建立了挠电俘能器模型。首先推导了在点激励作用下四边简支矩形板的动态响应;其次根据正挠电效应建立了由动态应变梯度引起的能量采集理论,并推导出外部负载电阻两端的输出电压与功率表达式;最后分析了不同的参数,如板的模态、激励位置、挠电片尺寸、厚度与位置及负载电阻等对输出电压与功率的影响。研究结果表明,不同振动模态、贴片位置及挠电片厚度等均影响挠电能量采集的输出功率,该分析结果对优化板结构挠电俘能器的能量输出有实际意义。

摘要： 为解决低频振动与噪声问题,提出了一种内嵌式局域共振型声子晶体板结构。引入弹簧振子模型计算模型带隙结构,建立该单胞结构有限元分析模型并验证其带隙特性。讨论了单胞模型的散射体材料、板几何结构及散射体包覆层结构对隔振降噪性能的影响规律,在此基础上对结构优化并对比优化前后声子晶体振动传输特性,分析模型隔振能力及隔声量差异。研究表明,合理设置几何材料参数可提升声子晶体板结构低频带隙宽度,优化后结构相比于基本结构得到更好的隔振降噪效果。

摘要： 针对航空板结构健康监测需求,提出一种基于分形计盒维数的板结构分布式光纤冲击载荷定位方法.使用分形维数能够定量描述与刻画非线性系统行为的复杂性以及度量信号的不规则度.研究发现,光纤布拉格光栅(FBG)传感器冲击响应信号频谱的分形计盒维数与冲击距离以及冲击位置与光纤轴向角度存在关联,以此为特征参数可以实现对冲击位置定位.由于冲击响应信号频谱的分形计盒维数与冲击位置之间存在重复性、非线性等问题,采用偏最小二乘回归法,对多个传感器数据进行数据融合,提高了冲击点位置预测提高定位精度.该方法与时差冲击定位方法相比,无需高速FBG解调设备.

摘要： 本文在引入两阶段损伤识别方法的基础上,结合模态柔度和鲸鱼算法,提出了一种新的结构损伤识别方法。即将损伤定位与量化损伤程度分开的损伤识别两步法。第一步,定位出结构发生损伤的位置,提出了一种基于模态柔度的新指标:叠加模态柔度差曲率(SMFC)来确定结构中发生损伤的位置。该指标的计算,首先是分别计算损伤前、后的结构模态柔度,然后对其逐行求和后,最后采用中心差分法分别计算两者的曲率并作差。同时,考虑到了对板结构的“临近效应”,提出了一种削弱该效应的方法,并将其应用到新指标中。第二步,构建基于柔度矩阵的目标函数,并利用第一阶段损伤定位的结构,通过改进的鲸鱼算法来确定实际损伤程度。通过简支梁和四边简支板的数值算例来检验本文所提出方法的适用性,最后通过简支梁试验验证该方法对实际结构的有效性。

摘要： 本文在引入两阶段损伤识别方法的基础上,结合模态柔度和鲸鱼算法,提出了一种新的结构损伤识别方法.即将损伤定位与量化损伤程度分开的损伤识别两步法.第一步,定位出结构发生损伤的位置,提出了一种基于模态柔度的新指标:叠加模态柔度差曲率(SMFC)来确定结构中发生损伤的位置.该指标的计算,首先是分别计算损伤前、后的结构模态柔度,然后对其逐行求和后,最后采用中心差分法分别计算两者的曲率并作差.同时,考虑到了对板结构的"临近效应",提出了一种削弱该效应的方法,并将其应用到新指标中.第二步,构建基于柔度矩阵的目标函数,并利用第一阶段损伤定位的结构,通过改进的鲸鱼算法来确定实际损伤程度.通过简支梁和四边简支板的数值算例来检验本文所提出方法的适用性,最后通过简支梁试验验证该方法对实际结构的有效性.

摘要： 为了研究一侧采空条件下基本顶板结构的破断规律,构建考虑煤柱宽度及承载能力与实体煤弹塑性变形的基本顶板结构力学模型,全面计算探究了侧方采空条件下基本顶板在煤柱区及实体煤区的断裂位置、顺序及形态等.结论如下:①煤柱区基本顶的破断形态有3类且随着基本顶厚度h、弹性模量E及弹性煤体基础系数kt增大,而煤柱宽度Lm与煤柱基础系数ksm、煤体塑化范围Lts与塑化程度ξs及跨度L减小时的破断形态变化规律为"单一连续长弧形"→"临界对接双长弧形"→"分隔式双短弧形";②Lm及ksm主要影响煤柱区基本顶的破断位态;Lm及ksm增大,实体煤区主弯矩减小;③实体煤区基本顶破断位态有5类且随着h,E及ξs增大,而Lts,kt及L减小时的断裂模式演变规律为:"长边与短边断裂线均处于塑化煤体区"→"长边断裂线处于塑化煤体区而短边处于煤体弹塑性分界区"→"长边断裂线位于塑化煤体区而短边断裂线位于弹性煤体区"→"长边断裂线位于煤体弹塑性分界区而短边断裂线位于弹性煤体区"→"长边与短边断裂线均处于弹性煤体区",存在长边与短边断裂线同时位于煤体弹塑性分界区的情况;④ h,E及Lts较大而L及kt较小时,破断顺序为:中部(靠近煤柱侧)→长边(3类位置)→短边(3类位置)→煤柱侧(3类位置);⑤整体破断形态分为3类且随着h,E及kt增大,而Lm,ksm,Lts,ξs及L减小时,整体破断形态的变化模式为:闭合贯通式"非对称(□)-非对称X"型→临界贯通式"非对称(□)-非对称X"型→开口非贯通式"非对称(□)-非对称X"型.针对研究一侧采空基本顶板结构破断的3类力学模型,从模型特征、破断影响因素、初次破断位置、煤柱侧破断形态、实体煤侧破断位置、整体断裂位态及工程指导意义共7个方面,总结对比了"三边固支+简支模型"(第1类)、"三边弹性基础+考虑煤柱宽度和支撑能力的单一塑化模型"(第2类)与建立的"三边弹塑性基础+考虑煤柱宽度和支撑能力的双重塑化模型"(第3类)的重要区别.

摘要： 本文根据驻波管声管隔声量测试的物理模型,对声管模型进行了有限元建模,基于virtual.lab软件的计算结果运用驻波分离方法计算分析单层板和双层板的隔声特性,接下来又分析在不同空气层厚度及有无吸声材料条件下板结构的隔声特性,并与波传递法得到的结果进行比较验证,进一步验证了有限元法结果的准确性.

摘要： 本文基于ICM方法,引入复合指数为过滤函数,建立了以一阶临界屈曲载荷为约束,结构质量最小为目标的拓扑优化模型.并分析了不同屈曲载荷约束及工况对板结构拓扑优化设计的影响规律.优化结果表明,不同工况及不同屈曲载荷约束下最优结构的传力路径具有明显的差异性.

摘要： 基于一阶剪切变形理论,结合有限元和边界元法建立了有限大小板在流体中的声振特性分析模型,分析了在四边简支约束条件下,不同的激励位置对板结构声辐射的影响规律,并通过位移场图和模态振型图揭示了其影响机理.结果表明,随着激励点位置向结构中心移动,结构的声辐射功率在非峰值频率处逐步增大,而在峰值频率处变化不大;当激励点位于振动模态振型的对称轴或对称中心时,结构的声辐射峰将在相应的结构对称模态频率处消失,而当激励点位于模态振型的峰或谷时,会引起附加振动,增大结构的声辐射水平.

摘要： 随机能量流分析法(Random Energy Flow Analysis,REFA)是一种新提出的预测稳态随机激励下的能量密度及功率流分布的结构分析工具，其控制变量是局部平均的能量响应密度谱，并通过谱积分计算平均响应能量和功率流.REFA的提出及应用主要基于理论研究和数值验证的方法，本文则针对板结构开展基于REFA的试验研究.首先，提出REFA针时单个结构件计算内损耗因子的原理，并通过试验测得板结构的内损耗因子.其次，根据该测量值建立了L型耦合板的随机能量流分析数值模型，并以输入功率谱的实测值作为输入获得结构响应，通过将结构响应的实测值与方法预测值进行比较验证REFA的有效性. 试验由两部分组成，包括对单板和L型耦合板分别进行稳态随机激励下的响应测试试验，试验频率范围为0-4 kHz.试验流程、单板试验和耦合板试验系统如图1所示.单板试验测量内损耗因子主要根据结构的稳态随机响应和激励输入功率谱的测量值进行计算.对于L型耦合板，由于其几何的不连续性，任意外激励方式都将在两块板内同时引起弯曲波、纵波及剪切渡的传播，在试验中测量了耦合结构各板的弯曲振动响应.

摘要： 本文将基于自然邻接点插值的无网格局部Petrov-Galerkin (NNPG)方法应用于板结构的拓扑优化问题.基于SIMP的拓扑优化模型和最优准则法建立设计变量的优化修正方案.位移场和名义密度场均采用自然邻接点插值形函数进行离散插值.通过几种典型的拓扑优化算例证明了该数值算法的正确性和有效性。

摘要： 本文将波束优化方法应用于板结构兰姆波检测技术研究，在对换能器阵列等相位叠加处理基础上，进行了幅值加权优化处理，提高了兰姆波检测效果。

摘要： 在隔声设计中板结构应用广泛，考虑到吻合效应与结构声辐射及结构的隔声有着密切联系，本文从吻合效应产生的机理出发，讨论了形成吻合效应的条件，并分析了吻合效应对各种墙体隔声的影响，总结了吻合效应与共振的区别及板结构吻合频率与临界频率关系，提出了消除这些影响的措施，指出吻合效应与共振的本质区别。

摘要： 为了研究结构的损伤以及结构损伤识别指标,本文对考虑结构的实际情况,对两端固结支座板结构进行了ANSYS数值模拟分析,利用MAC,振型差值曲率,模态柔度曲率三个损伤识别指标,对不同位置以及不同损伤程度的板结构进行敏感性及精确性的对比分析,研究表明对于两端固结结构,在靠近支座处模态柔度曲率比振型差值曲率精确性好,但是在跨中处,振型差值曲率比模态柔度曲率敏感性好.

摘要： 基于能量变分理论,建立了徐变影响下预制混凝土Ⅰ型梁与板组合梁界面滑移效应的控制微分方程,给出了集中荷载作用下组合梁界面滑移和轴向力增量的理论计算公式,并计算分析了不同设计参数对考虑徐变效应时组合梁界面滑移效应的影响,结果表明:随着组合梁中混凝土龄期的增长,界面滑移增量、总滑移和轴向力增量逐渐增大,总轴向力逐渐减小;组合梁的界面滑移和轴向力增量均随连接刚度的增大而减小;由加载点到梁端,组合梁的总滑移逐渐增大,而总轴向力逐渐减小;混凝土强度等级对组合梁界面滑移效应的影响并不明显.

摘要： 基于能量变分理论,建立了徐变影响下预制混凝土Ⅰ型梁与板组合梁界面滑移效应的控制微分方程,给出了集中荷载作用下组合梁界面滑移和轴向力增量的理论计算公式,并计算分析了不同设计参数对考虑徐变效应时组合梁界面滑移效应的影响,结果表明:随着组合梁中混凝土龄期的增长,界面滑移增量、总滑移和轴向力增量逐渐增大,总轴向力逐渐减小;组合梁的界面滑移和轴向力增量均随连接刚度的增大而减小;由加载点到梁端,组合梁的总滑移逐渐增大,而总轴向力逐渐减小;混凝土强度等级对组合梁界面滑移效应的影响并不明显.

摘要： 一种用于车辆的底板总成，其中所述车辆具有至少一个底部和至少两个相对侧壁，所述底板总成包括至少一个底座板和搁置在所述底座板上的至少一个底板覆盖物，其中所述底座板固定在至少一个底板支撑元件上，其特征在于至少所述底座板与所述底板支撑元件形成预组装单元，并且所述预组装单元搁置在所述底部和用于补偿公差的至少一个补偿装置上，所述至少一个补偿装置紧固到至少一个侧壁，其中所述补偿装置可在竖直方向上调整，并且仅具有布置成彼此成直角的两个臂，所述臂仅意图用于补偿公差。

摘要： 本发明涉及翼子板挡泥板结构、具有该翼子板挡泥板结构的车身以及该翼子板挡泥板结构的制造方法。所述翼子板挡泥板结构包括：前纵梁；上构件，其设置在前纵梁上；散热器侧构件，其连接至前纵梁；上车灯支撑构件，其连接散热器侧构件和上构件；以及侧上加强构件，其连接布置在前纵梁与散热器侧构件之间的第一连接部以及布置在上构件和上车灯支撑构件之间的第二连接部。

摘要： 另外提出一种钢板结构(1,1')，其由至少两个彼此通过焊接接合的钢板件(1a,1b;1a',1b')构成。有利地设置成，钢板件(1a,1b;1a',1b')中的至少一个(1a;1a')由单侧镀锌的预制材料制成，而另外的钢板件(1b;1b')由非镀锌的、同样单侧镀锌或在焊接部位(2)的区域中至少局部非镀锌的预制材料制成。并且这些钢板件(1a,1b;1a',1b')在彼此对应的非镀锌的侧的区域中彼此通过焊接接合。

摘要： 本发明公开一种显示装置的盖板结构，触控面板结构及防护面板结构，包括：第一基板、第二基板以及用于将第一基板和第二基板粘接起来的光学胶；其中，第一基板的周围区域印制有油墨层，在显示区，即第一基板上油墨层围成的凹陷区域填充有填平材料层，用于填充所述凹陷区域。本发明由于事先对第一基板即带视窗印刷的透明基板显示区即凹陷区域进行了填平，这样就使得光学胶的使用量更轻薄及更少，同时，也避免了气泡产生及光学胶填充间隙有阴影等不利因素的形成，而正因为填平的设置，使得光学胶可以使用更薄的厚度即可达到较优的粘接效果，从而也可以减小整个盖板结构的厚度，有利于显示装置薄型化的设计，也有利于显示区域的一体性。

摘要： 本发明涉及用于铣刨设备的侧板结构，所述侧板结构包括：布置在该铣刨设备的机架上的、具有高度可调的侧板的铣刨辊箱，以及具有带旋转轴的旋转支承部的侧板支撑件，该侧板能抵靠着该机架在旋转区域中绕旋转支承部的旋转轴旋转。本发明还涉及旋转引导部和带有该侧板结构的铣刨机的用途。本发明的基本元件是与旋转轴同心地延伸的引导弯曲部，在该引导弯曲部的帮助下，实现该侧板绕旋转轴的旋转运动。

摘要： 本发明提供了在多层电路板结构(20，22，24，25)中形成的声学有源元件、其制造方法、和多层电路板结构。该声学有源元件包括内腔(21)以及与内腔(21)相关的膜(18)或横板，膜或横板用作振动元件且与外部电路电连接，以产生或测量声学效果。根据本发明，谐振腔(21)是在多层电路板结构(20，22，24，25)内部形成的，与制造电路板的工艺相关联。

摘要： 本申请提供一种基板结构，包括基板、多个焊垫、多个导电柱以及多个锡球。所述基板包括相对设置的第一表面和第二表面。所述多个焊垫内嵌于所述基板中并从所述第一表面暴露。所述多个导电柱形成在所述多个焊垫上。所述多个锡球形成在所述多个导电柱上，其中每个锡球包覆相应的导电柱以及部分第一表面。本申请还提供一种封装结构及一种基板结构的制备方法。

摘要： 本实用新型公开一种显示装置的盖板结构，触控面板结构及防护面板结构，包括：第一基板、第二基板以及用于将第一基板和第二基板粘接起来的光学胶；其中，第一基板的周围区域印制有油墨层，在显示区，即第一基板上油墨层围成的凹陷区域填充有填平材料层，用于填充所述凹陷区域。本实用新型由于事先对第一基板即带视窗印刷的透明基板显示区即凹陷区域进行了填平，这样就使得光学胶的使用量更轻薄及更少，也避免了气泡产生及光学胶填充间隙有阴影等不利因素的形成，而正因为填平的设置，使得光学胶可以使用更薄的厚度即可达到较优的粘接效果，从而也可以减小整个盖板结构的厚度，有利于显示装置薄型化的设计，也有利于显示区域的一体性。

摘要： 本实用新型提供用于地板结构贯穿孔的密封结构及包括该结构的地板结构，该密封结构包括：套筒结构，其套设于贯穿孔的内壁上，并且套筒结构的上部设置有从套筒结构的筒体朝向外部突出延伸的上翻边，套筒结构的下部设置有从套筒结构的筒体朝向内部突出延伸的下翻边；上层防火板，可拆卸地固定在所述套筒结构的上翻边上，用于覆盖套筒结构的上开口；以及下层防火板，可拆卸地固定在所述套筒结构的下翻边上，用于覆盖套筒结构的下开口。根据本申请的密封结构解决了铝合金地板结构贯穿孔耐火完整性和隔热性满足30分钟的要求，从而使车辆铝合金地板整体防火性能达到EN 45545的要求，并且使地板结构薄弱部分耐火性得到加强，并方便贯穿孔的电线电缆更换维修。

摘要： 本申请涉及一种底板结构及应用该底板结构的纸箱结构，包括底板，底板上设置有一个安装座组，每个安装座组包括多个用于抵紧线筒内壁的安装座，安装座沿底板长度方向间隔设置；一种纸箱结构，包括纸箱本体和底板，纸箱本体内开设有用于安装线筒的空腔，纸箱本体侧壁上开设有与空腔连通的开口，纸箱本体顶端设置有用于封闭空腔和开口的封闭板。本申请通过安装座抵紧线筒内壁的方式，使得线筒在运输过程中能够受到安装座的支撑限位作用，从而使得线筒在发生颠簸时维持稳定的状态，尽量避免超高分子量聚乙烯纤维在运输过程中产生损伤；同时开口宽度渐变的设置，降低了线筒从开口处进入或离开纸箱本体内的难度，方便工作人员进行线筒的装载和搬运工作。